ЗАЩИТА КЭ

Согласно статье, опубликованной Андреем Тарасенко, первая версия брони корпуса Т-72Б (имеется в виду «Улучшенный Т-72А» 1984 года выпуска) была на 20 % эффективнее однородной пластины по массе, поэтому коэффициент ME равен 1,2. В отдельной статье указано, что эффективная толщина брони составляет 490 мм RHA. Однако стандарт поражения брони, используемый для определения этого коэффициента, неизвестен. Таким образом, этот показатель эффективной толщины может относиться либо к номинальному поражению, либо к начальной перфорации. Более вероятно, что это относится к последнему. Кроме этих статей Тарасенко, нет других источников, которые напрямую раскрывают эффективную толщину этой брони.

ВОЗДЕЙСТВИЕ НА КУМУЛЯТИВНЫЕ ЗАРЯДЫ

Против кумулятивных зарядов основным следствием перехода от композита сталь-STB-сталь к разнесенной стальной броне стало изменение принципа действия брони. Броня «Reflection-1» по-прежнему была полностью пассивной системой, но промежуточное пространство между передней и задней пластинами больше не служит только для поглощения кинетической энергии SCJ, но и функционирует как дополнительные поражающие элементы.

Однако это не означает, что броня имеет более высокую ME по сравнению с композитом сталь-STB-сталь против кумулятивных зарядов. Напротив, этот тип разнесенной брони, как правило, уступает. Это может быть лишь отчасти компенсировано тем фактом, что броня «Отражение-1» лишь немного тяжелее брони 16-60-105-50.

Как упоминалось ранее, повышение твердости стальной передней пластины приводит к снижению общей эффективности броневого массива, поскольку снижает энергопоглощающую способность материала и делает его менее эффективным при нарушении когезионной способности SCJ. Однако высокая твердость стальных пластин с внутренним расстоянием между ними не оказывает существенного влияния. Поэтому сочетание передней пластины RHA толщиной 60 мм и пластин с расстоянием между пластинами высокой твердости 15 мм не вызывает проблем.

В исследовании, представленном в китайском учебнике по танковой броне, были проведены эксперименты с формой разнесенной брони, очень похожей на конструкцию «Отражения-1». Основной вывод заключается в том, что наклон разнесенной брони практически не влияет на ее эффективность. Более того, было обнаружено, что пробитие кумулятивного заряда в разнесенную многослойную мишень снижается на 15 % по сравнению с монолитной стальной мишенью, то есть конечное пробитие составляет 85 % от количества в монолитной стальной мишени. Обратная величина 0,85 рассчитывается для нахождения коэффициента ME: 1,176. Общий объем отверстий, созданных в каждой разнесенной пластине, больше объема пробивной воронки, созданной в монолитной стальной мишени, указанной для разнесенной мишени, меньшая часть энергии струи была потрачена на увеличение глубины пробивного канала.

Однако, несмотря на близкое сходство мишени, используемой в эксперименте, с разнесенными пластинами в броне «Отражение-1», невозможно напрямую применить результаты этого исследования, потому что SCJ не разрушается до встречи с целью. В броне «Отражение-1» лобовая пластина все еще достаточно толстая, чтобы разрушить и рассеять струю кумулятивной боеголовки, поэтому пробиваемость струи не увеличится из-за растяжения струи в воздушных зазорах разнесенной бронированной решетки, и эффективность пробития в целом ниже. Это решает проблему разнесенной брони, действующей как дополнительная защита для кумулятивной боеголовки, и усиливает разрушительный эффект внутренних разнесенных пластин. Таким образом, можно сделать вывод только о том, что коэффициент ME внутренних разнесенных пластин больше 1,176, и ничего больше.

Важно отметить, что в конструкциях брони 80-105-20 и 60-105-50 стальная задняя пластина имеет коэффициент ME 1,13, потому что она сталкивается с SCJ только после того, как она рассеялась в результате перфорации стальной передней пластины. Применяя этот коэффициент ME к разнесенным пластинам и задней пластине в массиве «Отражение-1», подсчитано, что эти слои имеют коэффициент ME ~ 1,33. Таким образом, общий коэффициент ME для всего массива брони равен 1,2. Этот подход, вероятно, слишком прост, чтобы дать точный расчет.

Однако на странице 286 учебника «Частные вопросы терминальной баллистики» указано, что многослойная броня NERA на 40 % эффективнее монолитной стали того же веса против кумулятивных зарядов и на 10-23 % эффективнее многослойной разнесенной стальной брони того же веса. Исходя из этого, можно предположить, что разнесенная стальная броня будет иметь массовую эффективность от 1,14 до 1,27 по сравнению с гомогенной стальной броней. Средняя точка этих рисунков, 1.2, по совпадению совпадает с цифрой, полученной ранее.

ЗАЩИТА ОТ КС

Применяя коэффициент ME, равный 1,2, эффективная толщина брони «Reflection-1» должна составлять 496 мм RHA, что делает ее по существу эквивалентной эффективной толщине базового Т-72А в 500 мм RHA. Эта цифра полностью соответствует общему требованию к броне «Reflection-1», которая должна быть значительным улучшением по сравнению с более ранней конструкцией брони 60-105-50 с точки зрения устойчивости к угрозам KE и не уступать ей с точки зрения устойчивости к кумулятивным угрозам.

Отсутствие улучшенной защиты от кумулятивных зарядов не считалось существенным недостатком брони, поскольку задача противодействия существующим и планируемым системам ПТУР в НАТО была возложена на ERA «Контакт-1». Хотя улучшение базовой броневой защиты, безусловно, было желательным, масштабы улучшения, необходимого для того, чтобы противостоять ПТУР нового поколения (с пробиваемостью до 900 мм RHA), требовали применения совершенно нового типа брони с чрезвычайно высокой эффективностью по массе. Это, по сути, было выполнено компанией ERA.

ПОЛУАКТИВНАЯ БРОНЯ

Отражающая пластинчатая броня была разработана и интегрирована с новой башней в результате сотрудничества НИИ Стали и УВЗ. К апрелю 1980 года инженеры УВЗ начали подготовительные работы к производству новой башни. В сентябре 1982 года была запущена в серийное производство новая башня 172.10.077SB (172.10.077СБ) со вставками из отражающей пластины. В начале 1983 года началось массовое производство башни 172.10.077SB. В течение года башня 172.10.077SB постепенно заменяла башню 172.10.073СБ вставками «Кварц» для новых серийных танков Т-72А на сборочной линии Уралвагонзавода. К 1 января 1984 года все новые серийные танки Т-72А были построены с новой башней.

Все танки, произведенные с 1 января 1984 года по 23 января 1985 года, имели эту башню, когда Объект 184 и Объект 184-1 официально поступили на вооружение как Т-72Б и Т-72Б1. Танки Т-72Б, произведенные в 1985 году и позже, имели слегка модифицированные башни, которым был присвоен код 172.10.100SB. Между башнями 077 и 100 могут существовать некоторые различия, связанные с броней, но они не подтверждены. Для простоты они называются башнями с «отражающими пластинами».

В статье «Положение в обществе: Власть и мысли», опубликованной в ноябрьском номере российского журнала «Журнал техника и оружие» за ноябрь 2006 года, на странице 14 упоминается, что защита танка Т-72Б выпуска 1985 года эквивалентна более чем 550-миллиметровому противнику. новый снаряд. Вероятно, это общее описание, применимое к лобовой дуге танка, включая как башню, так и корпус, но широко признано, что башня Т-72Б является более прочной из двух, по причинам, которые мы увидим позже. Андрей Тарасенко сообщает, что башня Т-72Б эквивалентна 540-мм RHA при угле наклона борта 30 градусов.

Башня, получившая от американских наблюдателей название «Super Dolly Parton», сохраняет ту же общую форму, что и у предыдущих моделей башни, но отличается более толстой и тяжелой броней щеки башни. Наиболее очевидной визуальной особенностью башни является выступающий вырез под каждой щекой башни. Как и на башне «Кварц», вырезы гарантируют, что люк механика-водителя можно открыть, даже если над ним нависает щека.

Каждая щека башни имеет большую полость, в которой установлены и закреплены отражающие пластины. По сравнению с более ранней конструкцией башни с наполнителем «Кварц» толщина литых стальных стенок броневой полости значительно уменьшилась, что придало композитной броне большую долю веса. Размер щек башни полностью виден на фотографии ниже, как и размер ослабленной зоны, созданной вырезом в башне для размещения цапф станины орудия и спаренного пулемета.

Использование NERA в башне соответствовало современным разработкам в области технологии композитной брони в Советском Союзе и за рубежом. В то время, когда он впервые начал использоваться в Советской Армии на танках последней модели Т-72А в 1983—1984 годах, в танки Т-62М и Т-55АМ внедрялась другая форма NERA в виде «металлополимерной» брони, которая состояла из стальных пластин, обмотанных полиуретаном. За рубежом во всех танках следующего поколения, созданных тремя крупнейшими военными державами НАТО — Соединенными Штатами, Западной Германией и Великобританией с M1 Abrams, Leopard 2 и Challenger 1 соответственно, — широко использовалась технология NERA с выпуклыми пластинами.

Российская терминология для обозначения невзрывоопасной реактивной брони такая же, как и на Западе, и обозначается как «невзрывоопасная динамическая броня» в отличие от «взрывоопасной динамической брони», которая более известна как взрывоопасная реактивная броня в англоязычных странах. Принципы действия двух типов «динамической брони» признаны одинаковыми, за исключением того, что один просто более энергичный, чем другой. Рисунок слева внизу описывает действия ERA, а рисунок справа внизу показывает действия NERA.

Оба типа реактивной защиты были реализованы в Т-72Б. Это был первый серийный танк, в котором это было сделано в истории танкостроения.

ВОЗДЕЙСТВИЕ НА КУМУЛЯТИВНЫЕ ЗАРЯДЫ

Из-за множества слоев стальных пластин, используемых для облицовки башни, ожидается, что броня будет иметь положительный коэффициент защиты от кумулятивных зарядов просто из-за эффекта разнесенной брони. Однако основная защита от этой угрозы обеспечивается его отражающей пластинчатой броней, разновидностью неэнергетической реактивной брони (NERA). Чтобы лучше понять принцип действия отражающей пластинчатой брони, полезно сначала изучить обычную выпуклую пластину NERA.

ОБЫЧНАЯ ВЫПУКЛАЯ ПЛАСТИНА NERA

По сути, кинетическая энергия кумулятивной струи заряда используется для того, чтобы вызвать выпуклость передней и задней пластин, поглощая импульс от струи и распространяя его радиально через промежуточный слой. Движение выступающих пластин наклонно к струе вызывает серьезное смещение струи вдоль ее оси и, таким образом, снижает ее проникающую способность.

Когда струя кумулятивного заряда проникает в сэндвич, промежуточный слой быстро смещается из-за деформации при прохождении струи. Импульс движущегося межслойного материала передается на переднюю и заднюю пластины сэндвича, таким образом раздвигая их и создавая эффект выпуклости, локализованный вокруг точки, в которую проникает струя. На изображениях ниже показано постепенное выпячивание передней и задней панелей из-за передачи импульса в четыре момента времени, от 5 до 20 микросекунд. В этом случае угол удара реактивной струи перпендикулярен панели NERA, поэтому панель практически не оказывает никакого разрушительного эффекта, но принцип передачи импульса, тем не менее, все еще действует.

Тот же процесс происходит с пенетраторами KE, но для достижения заметного эффекта панель NERA должна быть достаточно толстой. Тонкие панели, предназначенные для поражения кумулятивных зарядов, обычно плохо справляются с пенетраторами с длинными стержнями.

Также возможно отказаться от передней панели сэндвича NERA и получить двухслойную панель, состоящую из инертной передней пластины с низким модулем Юнга (обычно эластомера) в сочетании со стальной задней пластиной или с двумя пластинами в обратном положении. Одна из ранних конфигураций брони Chobham относилась к этому классу NERA. Согласно рассекреченному документу, описывающему эту броню, толщина пластиковой передней пластины и стальной задней пластины была в соотношении 2:1.

Этот тип выпуклой пластины NERA может быть эффективным, поскольку продемонстрировано, что оптимизированные конструкции, подобные той, что показана на изображении ниже, способны снизить пробиваемость кумулятивного заряда менее чем наполовину от его первоначального значения. Однако он не так эффективен, как оптимизированный сэндвич-NERA.

Выпуклость передней и задней панелей NERA sandwich приводит к разрушению кумулятивной струи и ее рассеиванию на отдельные частицы, что снижает ее пробивную способность, когда она достигает основной броневой плиты за панелью NERA.

Вопреки распространенному мнению, пересечение выпуклых пластин со струей кумулятивного заряда не приводит к снижению пробиваемости, заставляя струю пробивать больше материала. Общая фактическая толщина материала пластины, которая пересекается со струей кумулятивного заряда, слишком мала, чтобы объяснить значительное снижение проникающей способности струи. В 2004 году доктор Хелд опубликовал статью «Толщина динамических пластин сэндвичей ERA против кумулятивных реактивных снарядов» в томе 29 журнала «Метательные вещества, взрывчатые вещества, пиротехника», выпуск № 4. Хелд исследует механизм, лежащий в основе создания толщины динамических пластин, и приходит к выводу, что разрушение кумулятивных реактивных снарядов является основным методом поражения реактивной броней. В одном из приведенных примеров 100-мм кумулятивный заряд, пробиваемость которого обычно составляет 800 мм, имеет глубину пробития, уменьшенную на 560 мм после прохождения через многослойную реактивную броню 3/3/3. Общая толщина динамической пластины на пути попадания струи из двух 3-миллиметровых листовых пластин составляет 270 мм (206 мм от задней пластины, 63 мм от передней пластины). Таким образом, ЭПОХА сократила глубина пробития кумулятивного заряда достигается на 70 %, но динамическая толщина двух 3-миллиметровых листовых пластин составляет только 30 % уменьшения.

Важно отметить, что Хелд просто определил «динамическую толщину пластины» как виртуальную толщину пластины, которая пересекается с траекторией струи кумулятивного заряда. Он не объясняет, как струя ухудшается при пересечении.

Передача импульса между выпуклыми пластинами и струей приводит к вытеснению частиц как из пластины, так и из струи. Это ответственно за прорезь в форме замочной скважины, вырезанную в выпуклых пластинах, и это приводит к потере согласованности струи и массы. Однако классифицировать взаимодействие как пробивание движущейся пластины неточно. На самом деле движущаяся пластина проникает в струю кумулятивного заряда в той же степени, в какой струя проникает в пластину, поэтому механизм нельзя описать как простое пробивание брони эрозией. Наиболее важным отличием является то, что наконечник кумулятивной струи почти всегда будет находиться с другой стороны пластины еще до того, как пластина начнет двигаться из-за огромной скорости наконечника реактивной струи, поэтому не кончик струи ударяется о края пластины, когда пластина движется наклонно к ней, а средняя часть корпуса реактивной струи. Взаимодействие приводит к распаду струи, что означает, что единая непрерывная струя разделяется на более мелкие сегменты, каждый со своей дискретной скоростью. В результате в броневую плиту за пластиной NERA будут последовательно попадать две формы кумулятивных струй: бестелесная непрерывная струя (jet tip) и небольшое количество рассеянных сегментов струи. Эффективная конструкция современной ЭПОХИ способна развивать летающую тарелку с такой высокой скоростью, что она перехватывает наконечник реактивного снаряда и разрушает его.

Фотографии ниже иллюстрируют воздействие панели NERA на кумулятивную струю заряда. Немедленного эффекта нет через 17 микросекунд после того, как струя пробила панель, поскольку струя все еще полностью неповреждена. Через 30 микросекунд после перфорации выпуклые пластины воздействуют на струю, возмущая ее в нескольких точках. через 45 микросекунд после перфорации раздутие прекращается, и задняя часть струи проходит через отверстие в панели NERA, не подвергаясь воздействию.

Корпус струи за наконечником нарушен из-за образования неустойчивостей, вызванных нарушением формы струи. Согласно «Роль нестабильности Кельвина-Гельмгольца при взаимодействии кумулятивной струи с листами реактивной брони», нарушения, испытываемые кумулятивной струей, являются нестабильностями Кельвина-Гельмгольца. Неустойчивости Кельвина-Гельмгольца образуются при сдвиге скорости в непрерывном потоке жидкости, а именно в кумулятивной струе.

Вот почему кумулятивная струя заряда не проникает гладко в броневую плиту после прохождения через плиту NERA. Вместо этого на большой площади поверхности пластины образуются неглубокие кратеры от воздействия распыленной струи, а некоторые оказываются внутри самой глубокой воронки, которая неизменно остается от оторвавшегося наконечника струи. Реактивные частицы, которые не попадают в туннель, проделанный отделенным наконечником реактивного снаряда, не влияют на конечную глубину проникновения в пластину-мишень. Лучше всего это видно на четырех фотографиях ниже, взятых из «Исследования пробития кумулятивной струи резиновой композитной брони». Воронки образовались в результате попадания кумулятивного заряда в стально-резиновую сэндвич-панель NERA под четырьмя разными углами.

Наибольшее снижение пробиваемости было достигнуто, когда резиновая пластина NERA была повернута под углом 60 градусов, и наибольшее рассеивание струи также можно наблюдать под этим углом. Интересно отметить, что даже при 0 градусах пластина NERA вызывала образование некоторых частиц, о чем свидетельствуют неглубокие выбоины вокруг туннеля, образованные нетронутой реактивной струей кумулятивного заряда. В этом случае пластина NERA действовала как простая разнесенная броня, в результате чего кончик струи терял часть материала из-за сжатия струи при прохождении через пластину NERA и последующей декомпрессии при выходе. При 30 и 45 градусах степень распыления резко возросла, о чем свидетельствует гораздо большая площадь поверхности, покрытая оспинами, но струя по-прежнему остается несколько невозмущенной. При 60 градусах струя сильно соприкасается с пластиной NERA и разделяется на несколько сегментов. Боковые силы от выступающей пластины придают сегментам боковую составляющую скорости, заставляя их ударяться на некотором расстоянии от основного туннеля, образованного отделенным наконечником реактивного двигателя.

В статье «Параметрическое исследование процесса выпуклости в пассивных кассетах с помощью двумерного численного моделирования» Розенберг утверждает, что движение выпуклых пластин не чувствительно к наклону, поскольку основным источником движения является энергия, передаваемая в промежуточный слой. В «Исследовании взаимодействия струи с материалом прослойки выпуклой брони» Ядав утверждает, что количество энергии, передаваемой в промежуточный слой, зависит от продолжительности контакта между струей кумулятивного заряда и промежуточным слоем во время проникновения, а также от скорости струи — чем выше, тем лучше.

Должно быть некоторое пространство за пластиной NERA, чтобы она работала эффективно. Это связано с тем, что возмущения в реактивной струе кумулятивного заряда проявляются только по прошествии небольшого промежутка времени. Вот несколько рентгеновских снимков, взятых из статьи доктора Манфреда Хелда «Возмущение струй кумулятивных зарядов выпуклой броней», стр. 194.

 

На фотографии ниже показаны три выпуклые пластины, пробитые мощным кумулятивным зарядом. Обратите внимание, что на пластинах есть вырезы в форме замочных скважин и что пластины потрескались.

Более энергичные материалы между слоями могут улучшить скорость реакции пластин NERA и увеличить поперечную энергию, передаваемую струе. Резина является самым ранним и основным материалом для этого применения и может считаться наименее сложным.

В исследовании Множественные крестообразно ориентированные панели NERA Против кумулятивных боеголовок была исследована эффективность панелей NERA в различных конфигурациях. Эксперименты проводились с одной панелью, двумя панелями, установленными параллельно, и двумя панелями, установленными крест-накрест. Наиболее интересно сравнить результаты, полученные с одной панелью и двумя параллельными панелями.

Важно отметить, что экспериментальные установки не представляют реальной танковой брони, потому что воздушный зазор за панелями NERA очень большой — 590 мм в случае испытания с одной панелью и 490 мм в случае двух параллельных панелей. В целом, экспериментальные установки имели общую «толщину» 900 мм, включая панель NERA, воздушный зазор и 180-мм базовую броню. Кроме того, следует отметить, что для контрольного испытания кумулятивный заряд был взорван на расстоянии 450 мм от контрольного блока, тогда как для экспериментов с одиночными и двойными панелями NERA общее расстояние до контрольного блока составляло 870 мм. Пробитие 84-мм боеголовки в контрольном блоке на контрольном расстоянии 450 мм составило 410 мм, и в исследовании было отмечено, что оптимальное расстояние пробития для боеголовки составляло 350 мм, а пробитие при этом оптимальном расстоянии составляет 450 мм броневой стали. Из этого ясно, что большой выступ в 870 мм, использованный в экспериментах NERA, уже был способен значительно снизить пробиваемость SCJ независимо от панелей NERA. Это очень распространенный недостаток в подобных исследованиях, и он имеет тенденцию искажать результат в пользу тестируемой конструкции панели NERA, так что получаются огромные коэффициенты ME, которые в противном случае были бы недостижимы на практике.

Тем не менее, результаты заслуживают изучения. Было обнаружено, что одна панель NERA может уменьшить пробиваемость 84-мм кумулятивной боевой части с 410 мм до всего 70 мм — снижение на 83 %. Две параллельные панели NERA могут снизить проходимость до 60 мм — общее снижение на 85 %. Из этого видно, что вторая панель NERA обеспечивает дополнительное снижение всего на 2 %. Очень небольшое влияние второй панели объясняется тем фактом, что выпуклая броня этого типа не может отреагировать достаточно быстро, чтобы перехватить наконечник кумулятивного заряда из-за его огромной скорости. С этим типом NERA возможно срезать только корпус SCJ, расположенный позади наконечника и уменьшить его вклад в бронепробиваемость, как показано на фотографии ниже.

Очень небольшое снижение производительности, обеспечиваемое второй пластиной NERA, почти полностью связано с эрозией SCJ от удара о материал панели (две пластины RHA толщиной 3 мм и один слой резины толщиной 5 мм), а не с перемещением пластин. Это произошло потому, что корпус SCJ был разрушен первой панелью NERA, оставив только развоплощенный наконечник реактивного двигателя. Поврежденный корпус реактивного снаряда не мог повлиять на конечную глубину проникновения.

В целом, было продемонстрировано, что одних панелей NERA недостаточно для остановки кумулятивных зарядов. Наконечник SCJ, как правило, слишком быстрый, чтобы на него могло повлиять движение выступающих пластин, и должен быть остановлен задней пластиной или рядом пластин достаточной толщины. Также было продемонстрировано, что отдача после определенного количества слоев панелей NERA в массиве брони уменьшается, поскольку задние слои могут не внести существенного вклада в снижение пробиваемости SCJ . В практической броне танка необходимо резко уменьшить размер воздушного зазора между панелью NERA и задней пластиной бронекомплекта из-за ограничений по объему, и чтобы компенсировать это, единственным вариантом является увеличение количества панелей NERA. Большой массив панелей NERA с небольшим воздушным зазором, как правило, обеспечивает лишь часть характеристик отдельной панели, отделенной от основной брони большим воздушным зазором. Основной альтернативой является увеличение толщины задней пластины брони, но это может оказаться неэффективным решением из-за ограничений по весу.

Этот контекст имеет решающее значение, потому что такие детали обычно не раскрываются за пределами эзотерических научных документов, однако он имеет решающее значение для определения того, насколько эффективной будет конструкция брони с практической точки зрения. Например, польский исследователь Павел Пшездзецкий опубликовал множество рассекреченной информации, касающейся разработки брони «Берлингтон». По его словам, конфигурация «Берлингтона», разработанная на рубеже десятилетия с 1960-х по 1970-е годы, имела в 2-3 раза более высокую массовую эффективность, чем монолитная стальная броня, против кумулятивных зарядов, и такую же массовую эффективность, как монолитная стальная броня против пуль KE.

Новые варианты брони «Берлингтон» 1978 года выпуска имели значительно улучшенную массовую эффективность — 1,3-1,5 против пуль KE и более 3,0 против кумулятивных зарядов. Принимая эту информацию за чистую монету, кажется самоочевидным, что броня NERA, используемая на современных танках начала 1980-х, таких как M1 Abrams, Leopard 2 и Challenger 1, соответствовала или даже превосходила эти параметры, однако это было не так.

ВЛИЯНИЕ На ТЕПЛОВЫЕ УГРОЗЫ

На рентгеновском снимке ниже (из НИИ Стали) показан образец пластин NERA, используемых в испытываемой башне Объекта 184. Пластина на фотографии повернута под углом 68 градусов.

Выпуклая пластина очень сильно отклонена, и можно видеть, что большие разрушенные участки в струе, подобные впадинам на синусоидальном графике, довольно часто появляются по всей длине струи, указывая на сильное разрушение струи. К сожалению, фотография так близко сфокусирована на панели NERA, поскольку кончик струи находится вне кадра, поэтому ее длину и состояние невозможно разглядеть. Совершенно ясно, что возмущения в струе появляются только после прохождения определенного расстояния за выступающей пластиной, что полностью согласуется с выводами доктора Хелда в работе «Возмущение кумулятивных струй выпуклой броней».

Исходя из имеющейся информации, специфическая конструкция отражающих панелей в полости башни объекта 184, по-видимому, была оптимизирована для поражения кумулятивных боеголовок в довольно широком диапазоне обычных калибров. На странице 286 учебника «Частные вопросы терминальной баллистики» 2006 г. (Частные Вопросы Конечной Баллистики), опубликованного МГТУ им. Н. Э. Баумана от имени НИИ Стали, было сформулировано n оптимальное распределение толщин пяти основных элементов сэндвича NERA с резиновой прослойкой на основе данных, накопленных при тестировании и моделировании брони этого типа. В исследовании утверждается, что наиболее рациональным распределением толщин является следующее:

► Стальная передняя панель — толщина, в 0,2-0,5 раза превышающая калибр ТЕПЛОВОЙ боевой части.
► Резиновая прослойка — толщина, равная 1,0-2,0 диаметру кумулятивной струи.
► Тонкая стальная выпуклая пластина — толщина, в 1,5 раза превышающая диаметр кумулятивной струи.
► Размер воздушного зазора за тонкой стальной выпуклой пластиной — в 0,4 раза больше калибра ТЕПЛОВОЙ боеголовки.
► Оптимальный угол наклона панели NERA — от 60 до 70 градусов.

Обратите внимание, что диаметр реактивной струи типичной противотанковой кумулятивной боевой части составляет 2,5-3,5 мм. Исходя из этого, получается, что панели NERA в броне Т-72Б были спроектированы с учетом реальных угроз, с разумным соотношением толщин каждой панели и воздушными зазорами соответствующего размера между каждой панелью. Более того, использование BTK-1Sh для передней пластины отражающей пластинчатой брони оптимизирует ее характеристики против SCJ, поскольку, по словам профессора Пола Хейзелла, использование стали высокой твердости для передней пластины выгодно.

Однако у компоновки брони есть серьезный недостаток. Основная проблема заключается в том, что панели расположены не под оптимальным углом — конструктивный наклон отражающей пластины панелей NERA от прямой передней части составляет всего 35 градусов; это очень далеко от идеального диапазона в 60-70 градусов. Тем не менее, количество панелей на пути пробития очень велико, если башня поражена прямо спереди. Кроме того, башня требуется не только для того, чтобы выдерживать атаки прямо спереди, но и под боковым углом до 30 градусов. Из-за конструктивного наклона панелей NERA наведение на башню под боковым углом 30 градусов создает относительный наклон в 65 градусов.

Более ощутимым недостатком конструкции бронеплощадки является отсутствие воздушного зазора, отделяющего бронеплощадку NERA от задней пластины брони башни, и, следовательно, SCJ может разбиться только при прохождении через бронеплощадку NERA. В основном это связано с ограничениями по объему. Учитывая фиксированный объем брони, единственный способ создать воздушный зазор в этом месте — это удалить материал брони, что неизбежно приводит к чистой потере эффективной толщины, даже если массовая эффективность брони может возрасти.

Помимо самой отражающей пластинчатой брони, стоит отметить некоторые другие особенности брони башни. Толстая стальная броня перед полостями щек башни замедляет попадание SCJ до того, как он войдет в отражающую пластину брони, и, таким образом, улучшает их характеристики за счет более длительного времени взаимодействия между выпуклой пластиной и наконечником реактивного снаряда. Это было показано в исследовании «Оптимизация кумулятивного заряда против выпуклых целей», автором которого является доктор Хелд, где было обнаружено, что по мере уменьшения скорости наконечника кумулятивного заряда эффективность выпуклой брони возрастает.

Скорость струи кумулятивного заряда регулировалась путем изменения толщины гильзы кумулятивного заряда без изменения диаметра или угла конуса, которые остаются на уровне 96 мм и 60 ° соответственно. Мишенью была стальная пластина толщиной 10 мм перед выпуклой броневой пластиной 2/15/4. Были испытаны кумулятивные заряды с толщиной гильзы 1 мм, 2 мм, 3 мм и 4 мм. По мере увеличения толщины гильзы кумулятивного заряда скорость наконечника реактивной струи уменьшается. Однако диметр наконечника реактивной струи не изменился. Все боеголовки сдетонировали с разницей в 2 КД, за исключением 2-миллиметровой линейной боеголовки, которая сдетонировала с разницей в 6 КД. Это немного исказило результаты, но кумулятивные заряды неизменно проявляли больше признаков нарушения целостности по мере увеличения толщины гильзы.

Согласно учебнику «Частные Вопросы Конечной Баллистики», увеличение массовой эффективности защиты от кумулятивных зарядов, достигаемое многослойной броней с использованием отражающих пластинчатых панелей, составляет до 40 % по сравнению с гомогенной стальной броней средней твердости, и такая броня эффективнее разнесенной стальной брони того же веса на 10-23 %. Исходя из этих цифр, можно сказать, что массовая эффективность брони Т-72Б (в зависимости от угла атаки) может достигать 40 %, в зависимости от угла наклона борта. Основываясь на утверждении, что этот тип брони NERA на 10-23 % эффективнее, чем разнесенная стальная броня того же веса, можно предположить, что разнесенная стальная броня имела бы массовую эффективность от 1,14 до 1,27 по сравнению с гомогенной стальной броней, тогда как та же броневая решетка с NERA имеет массовую эффективность 1,4, поэтому, даже если бы NERA отсутствовала, разнесенные стальные пластины сами по себе обеспечивают большую защиту, чем предполагает их вес.

Относительно низкий коэффициент ME реалистичен, учитывая, что он представляет собой установку, в которой отражающие пластины являются частью многослойной брони танка. Ограничения для реальной танковой брони включают ограниченный внутренний объем, который ограничивает размер воздушных зазоров и допустимый угол установки внутренних панелей NERA. Из-за этих реальных ограничений большая часть эффективности теряется после усреднения чисел из-за включения толстых стальных листов в массив. Таким образом, прямое сравнение конструкций NERA, рассмотренных в различных научных исследованиях, и брони NERA танка Т-72Б недопустимо.

ЗАЩИТА ОТ КС

На странице 138 книги «Т-72/Т-90: Опыт создания отечественных основных боевых танков» указано, что по расчетным данным 1982 года лобовая дуговая броня обеспечивала защиту от кумулятивных зарядов с пробиваемостью до 600—620 мм RHA. Следовательно, эффективная толщина брони может составлять 630—650 мм RHA.

Основываясь на более раннем обсуждении конструкции и эксплуатации NERA, массовый коэффициент эффективности российской «многослойной брони», включающей NERA, против перегрева должен составлять 1,4. Рассматривая броню башни Т-72Б как таковую, мы можем умножить массу брони при виде спереди (648 мм) на 1,4, чтобы получить 907 мм. Однако маловероятно, что полное значение коэффициента может быть достигнуто, поскольку панели NERA устанавливаются под относительным наклоном только в 35 градусов, когда удар по башне наносится непосредственно спереди.

При боковом угле в 30 градусов вес брони значительно снижается, и в результате эффективная толщина должна быть меньше. Однако панели NERA в полости брони достигают относительного наклона 65 градусов при этом угле атаки, поэтому следует применять коэффициент полезного действия полной массы, равный 1,4. Броня должна достигать эффективной толщины 647мм RHA против кумулятивных боеголовок. Overall, these estimates are in good agreement with the claimed protection value given in the book «T-72/T-90: Опыт создания отечественных основных боевых танков».

В гостевой книге сайта НИИ Стали (форум) за 2012—2013 годы администратор сайта НИИ Стали утверждал, что башня Т-72Б может противостоять ПТУР «Конкурс» без «Контакта-1». Боеголовка 9Н131, используемая в базовой ракете 9М113 (1974 г.), пробивает 550-мм RHA, а усовершенствованная боеголовка 9Н131М, используемая в модернизированной 9М113 (середина 1980-х), пробивает 630-мм RHA. Исходя из имеющейся информации, башня может уверенно противостоять первому типу с 60-градусной лобовой дугой и все еще может противостоять второму типу, хотя и с небольшим отрывом. В целом, доступная информация вполне соответствует действительности.

Такого уровня защиты достаточно для обычных противотанковых ракет и большинства ручных противотанковых гранат. Это тот же уровень защиты, что и у M1 Abrams и Leopard 2, которые были протестированы против очень похожей угрозы. Во время разработки XM1 был протестирован против 5-дюймового прецизионного кумулятивного заряда BRL с пробиваемостью 636 мм, а Leopard 2AV был протестирован против того же 5-дюймового прецизионного кумулятивного заряда BRL, но с пробиваемостью 600 мм. Снижение пробивной способности было достигнуто за счет регулировки дистанции отвода. Броня обоих танков могла противостоять угрозе и не испытывалась против более мощных боеголовок. Таким образом, можно считать, что эффективная толщина как M1 Abrams, так и Leopard 2 достигает примерно 650 мм RHA при угле наклона борта 30 градусов.

Однако, несмотря на то, что эффективная толщина башни Объекта 184 хорошая, основная проблема заключается в том, что современные ПТУР середины 1980-х годов уже могли преодолеть ее. Основными угрозами были ракеты MILAN 2, TOW-2, HOT и Hellfire. Чтобы противостоять этому оружию, броня должна быть дополнена Kontakt-1 ERA.

Даже ручное оружие в конечном итоге стало бы грозной угрозой. Panzerfaust 3 (PzF 3) — хороший пример этого. Он был запущен в серийное производство для целей оценки в 1985 году и запущен в серийное производство в конце десятилетия. Боеголовка калибра 110 мм снаряда DM12 весом 2,3 кг, как утверждается, способна пробивать 700-мм RHA на официальном веб-сайте бундесвера, и это задокументировано в отчете JPRS (Joint Publications Research Service) от декабря 1987 г. (страницы 17, 19), что представители Dynamit Nobel приписали PzF 3 «пробивающую броню толщиной более 700 мм». В брошюре компании Dynamit Nobel Defence, опубликованной в августе 2010 года (стр. 13), утверждается, что улучшенная граната DM12A1 способна пробивать «стальную броню толщиной около 800 мм». Патрон DM12 был единственным доступным типом боеприпасов на рубеже десятилетий, а DM12A1 стал доступен в начале 1990-х, после завершения Холодной войны.

Башня Т-72Б должна быть способна противостоять удару гранаты прямо спереди, но с трудом справляется с этим под боковым углом в 30 градусов. Из этих примеров становится ясно, что «Контакт-1» — это не просто дополнение к значительной броне Т-72Б, а необходимость, учитывая серьезность угрозы, которую представляет современное оружие НАТО.

После распада СССР в 1991 году разнообразная техника бывшего Советского Союза попала в иностранные руки. Большое количество танков Т-72Б было отправлено в США и тщательно исследовано наряду с другими моделями Т-72, а также образцами реактивной брони Kontakt-5, а танки Т-80У, оснащенные Kontakt-5, были тщательно исследованы в Швеции. В результате этого беспрецедентного понимания брони советских танков в 1998 году был разработан патрон DM22 для Panzerfaust 3-T (Тандем) для поражения «Т-72 с ERA» (Контакт-1), а патрон DM72 для Panzerfaust 3-IT (Улучшенный тандем) был разработан в том же году для поражения T-80U с ERA (Контакт-5).

Боеголовка DM22 имеет пробивную способность 800 мм позади ERA, а боеголовка DM72 имеет пробивную способность 900 мм позади ERA. Конечно, сразу очевидно, что это свидетельствует о существовании разрыва между уровнем защиты Т-80У и «Т-72», а также о том, что это подразумевает определенный уровень защиты для двух танков. Основываясь на наших знаниях об уровне защиты, обеспечиваемом различными существующими моделями Т-72, «Т-72» по умолчанию должен быть Т-72Б, поскольку ни одна другая модель не имеет достаточной брони, чтобы требовать такой мощной боеголовки.

ВЛИЯНИЕ НА БОПС

В общем, броню башни можно просто описать как сложную разнесенную броневую решетку, поскольку выступающие пластины отражающих панелей не окажут существенного влияния на пробивной элемент с длинным стержнем из-за их малой толщины и относительно низкой скорости пробивания. То же самое происходит и с обычными панелями NERA, но в отличие от них, толстые лицевые пластины отражающих панелей из стали высокой твердости ведут себя как разнесенные пластины.

Большая толщина стали перед отражающей пластинчатой броней также может быть полезна для отражения угроз КЭ. По словам немецкого эксперта Рольфа Хильмеса, одним из методов повышения эффективности NERA против угроз KE является установка тяжелой броневой плиты перед массивом NERA, так что проникающий элемент разрушается до того, как он войдет в массив. Возможно, это связано с тяжелой литой стальной передней панелью щек башни. В более поздних версиях Т-72Б этот эффект усиливается реактивной броней Kontakt-5, так что массив NERA в башне еще больше усиливается.

ЗАЩИТА КИНЕТИЧЕСКИХ СНАРЯДОВ

Утверждается, что башня Т-72Б имеет эффективную толщину 550 мм RHA для защиты от угроз КЭ (Журнал «Техника и вооружение», выпуск за ноябрь 2006 г., стр.14). На странице 138 книги «Т-72/Т-90: Опыт создания отечественных основных боевых танков» указано, что согласно расчетным данным 1982 года, лобовая дуговая броня обеспечивала защиту от БОПС с бронепробиваемостью до 500—520 мм RHA. Эффективной толщины RHA в 550 мм действительно достаточно для обеспечения защиты от угроз KE с заданной проникающей способностью.

Заявленный уровень защиты от угроз KE на основе расчетных данных, вероятно, является чисто теоретическим, поскольку в 1982 году в СССР не было патрона APFSDS, который мог бы обеспечить требуемую производительность. С технологической точки зрения самым совершенным иностранным снарядом KE, доступным в СССР, был М111 «Хетц», и известно, что испытания перспективной танковой брони проводились с использованием боеприпасов М111 начиная с 1982 года. Его характеристики были хорошими, но его пробивная способность просто не приближается к требуемому уровню, чтобы оценить «Отражение-1» с такой высокой эффективной толщиной из-за фундаментальных ограничений его конструкции. Одна из возможностей заключается в том, что для испытания брони использовался ранний прототип из исследовательской темы «Вант». Однако, в конечном счете, наиболее вероятно, что этот рисунок просто относится к результатам, полученным с помощью численного моделирования, а не испытаний боевыми стрельбами.

Исходя из эквивалентного веса брони при угле наклона борта 30 градусов (462 мм), коэффициент полезного действия по массе составляет всего 1,19. Для сравнения, вес верхней брони glacis 60-10-10-20-20-50 эквивалентен 454 мм стали, и она имеет эффективную толщину около 560 мм RHA по сравнению с моноблочным длинным сердечником с высоким соотношением сторон. Наличие выпуклых пластин не обязательно повышает эффективность брони башни, поскольку известно, что этот тип NERA оказывает минимальное воздействие на бронебойщики с длинным стержнем и высоким соотношением сторон.

Оба типа разнесенной верхней брони glacis, использованные на объекте 184, имели более высокую эффективность по массе. Это можно объяснить четырьмя основными факторами:

1. Использование литой стали для формирования полостей в броне башни вместо стали RHA, как на верхнем гласисе.
2. Отсутствие сильно наклоненной тяжелой лобовой пластины, которая разбивает снаряд до того, как он попадет в решетку NERA внутри полости башни, как на верхнем гласисе. Передняя стенка из литой стали диаметром 90 мм (109 мм из-за наклона башни на 35 градусов) по своей сути менее эффективна в этой роли, чем 60-мм верхняя передняя пластина glacis RHA (160 мм из-за наклона башни на 68 градусов).
3. Немного меньший наклон панелей NERA, 65 градусов, при этом угле атаки вместо 68 градусов, как на верхнем гласисе.
4. Столько же или меньше отражающих пластин на пути проникающего снаряда по сравнению с разнесенной верхней броней glacis.

С другой стороны, стоит отметить, что отражающие пластины установлены под перпендикулярным углом к стенкам бронированной полости и задней пластине из стали высокой твердости. Это благоприятная конструкция для поражения бронебойщиков с длинными стержнями, поскольку противоположные углы расположения элементов брони являются еще одним источником асимметричной силы в дополнение к основным источникам, уже рассмотренным в этой статье.

Если атаковать башню прямо спереди, толщина стали значительно больше, но поскольку поведение NERA и разнесенной брони анизотропно, невозможно просто разделить эффективную толщину при боковом угле 30 градусов (550 мм RHA) на косинус 30 градусов, чтобы получить эффективный уровень защиты при виде спереди, поэтому точная оценка не может быть произведена таким способом. Определение массовой эффективности брони также осложняется использованием литой стали наряду с катаной обшивкой из стали высокой твердости и разнесенными панелями NERA, реализованными в конструкции брони. При таком количестве факторов, которые необходимо учитывать одновременно, погрешность просто слишком высока, поэтому необходимо использовать более простой метод оценки:

1. Учитывая, что броня башни имеет вес, равный 648 мм стали, и имеет толщину 863 мм в диаметре, невозможно, чтобы величина защиты превышала 863 мм от проникающего элемента с длинным стержнем и высоким соотношением сторон.
2. Предполагая, что броня представляет собой единый стальной блок с гипотетической литой броней и слоями брони высокой твердости, преимущество в массо-эффективности только от брони высокой твердости должно полностью компенсировать более низкую эффективность стенок полости из литой стали. Таким образом, эффективная толщина брони не должна быть меньше, чем ее кумулятивная толщина в стали (638 мм).

В то время как броня, скорее всего, будет иметь эффективную толщину 550 мм RHA при угле наклона сбоку 30 градусов, та же броня может не обладать такой же эффективностью по массе, если смотреть спереди. Из-за шести общих факторов, перечисленных до сих пор, коэффициент эффективности по массе вряд ли достигнет 1,19. Предполагая вместо этого коэффициент от 1,0 до 1,1, значение брони будет составлять около 650—710 мм RHA.

В современных условиях расчетную величину защиты 650-710-мм бронебойного снаряда не следует считать слишком консервативной или чрезмерно высокой, поскольку современные длинноствольные бронебойные снаряды с пробивной способностью в диапазоне 600—800 мм бронебойного снаряда также, как правило, оптимизированы для поражения разнесенных или других целей из сложной брони вместо гомогенной стали.

Исходя из имеющейся информации, лобовая броня башни может быть уязвима для пуль M829A1 только на дальностях боя в пределах ее лобовой дуги. M829A1 обладал лучшими характеристиками среди всех других снарядов 120-мм танковой пушки на момент ее появления и до конца холодной войны. Если пуля не попадет в переднюю часть щеки башни, высока вероятность поражения брони на дальностях боя.

РЕЗИНОТКАНЕВЫЕ БОРТОВЫЕ ЭКРАНЫ

Обычные боковые юбки впервые были экспериментально установлены в 1975 году на модели Т-72 «Урал-1». Они стали стандартными с 1979 года. Они изготовлены из синтетического каучука, армированного полимерной тканью и стальной проволочной сеткой. При внимательном осмотре юбки видно, что внутри резиновой матрицы чередуются шесть слоев ткани и шесть слоев стали с резиновым наружным слоем с обеих сторон. Высокое содержание армирующей основы повышает термостойкость материала по сравнению с обычным резиновым листом и придает хорошие механические свойства для сопротивления разрыву и достаточной жесткости для приведения в действие взрывателей гранат. Более того, высокая плотность водорода в резиновых и полимерных тканях позволяет юбке выполнять функцию радиационной защиты. Согласно НИИ Стали, юбки (2) считаются частью схемы радиационной защиты танка.

Не менее важной функцией юбок является их роль в уменьшении количества пыли, попадающей в воздухозаборник двигателя, за счет подавления выброса пыли с боковых сторон гусениц, которая разносится над моторным отсеком и над жалюзи радиатора, где расположен воздухозаборник. Это, в сочетании с аэродинамической формой башни, устранило образование вихря над машинным отделением и, таким образом, улучшило чистоту всасываемого воздуха в условиях высокой запыленности. Это также положительно влияет на видимость танка на больших расстояниях, поскольку может в некоторой степени снизить общую запыленность. Экипажу это также выгодно, потому что они будут меньше подвергаться воздействию пыли во время длительных маршей, особенно если они едут вне танка.

Эти юбки были толщиной 10 мм и обеспечивали полное покрытие бортов корпуса с некоторым перекрытием опорных колес. С каждой стороны танка имелось по четыре боковых панели, три из которых представляли собой идентичные прямоугольные панели, а одна из них имела форму правильной трапеции в задней части корпуса. Также были установлены брызговики новой конструкции, которые полностью закрывают всю сторону корпуса от края до края. Высота бортов на Т-72 была такой же, как общая высота «Жаберных» броневых панелей. Этого было достаточно, чтобы покрыть почти все борта корпуса, а остальную часть прикрывали сами опорные колеса. Точки крепления для полного комплекта из четырех «жаберных» панелей с каждой стороны корпуса по-прежнему были предусмотрены на новых боковых юбках. Когда-то во время серийного производства Т-72 к нижним краям панелей передней юбки были добавлены три проволочных опоры.

В отличие от жестких боковых юбок из листового металла, которые используются на танках серий Centurion и Chieftain, гибкая текстильная юбка с гораздо меньшей вероятностью отвалится во время маневров в местах с густой растительностью и не допустит забивания подвески грязью или растительностью, скопившейся в зазоре между гусеницами и юбкой — распространенная жалоба экипажей Centurion в Корее и Вьетнаме, а австралийские экипажи Centurion во Вьетнаме прибегают к полному снятию юбок в качестве стандартной практики. Текстильные юбки Т-72 также могут поглощать давление взрыва так же легко, как юбка из металлического листа. Эти преимущества становятся еще более привлекательными благодаря уменьшению веса за счет гораздо меньшей плотности текстильной юбки по сравнению со стальным или алюминиевым покрытием.

Недостатком юбки этого типа является то, что она может не обеспечить достаточной устойчивости для срабатывания взрывателей некоторых противотанковых боеголовок. Например, во время венгерских испытаний Т-54, модернизированного боковыми обтекателями Т-55АМ (такими же усиленными текстильными обтекателями, как и у Т-72), было обнаружено, что ракета Fagot, выпущенная в боковую часть корпуса под перпендикулярным углом атаки, привела к тому, что ракета пробила обтекатель и взорвалась на поверхности боковой брони корпуса. Известно также, что некоторые взрыватели для ТЕПЛОВЫХ снарядов рассчитаны на нечувствительность к фанерным заграждениям, чтобы гарантировать, что снаряд не сдетонирует преждевременно на кустах и ветках до достижения цели. Таким образом, существует дополнительный слой нюансов, которые необходимо учитывать при оценке эффективности боковых юбок в качестве разделительных экранов.

Каждая панель юбки крепится к крылу sponson двумя или тремя петлями (горизонтальные поперечные штифты), и каждая панель соединяется друг с другом парой петель (вертикальные поперечные штифты). Таким образом, панели юбки можно в качестве альтернативы поднять до горизонтального положения или откинуть в сторону в зависимости от того, какие петли отсоединены. Чтобы получить доступ к подвеске через отдельные панели юбки, ее можно отсоединить от соседних панелей и поднять вверх или отсоединить от крыла и повернуть в сторону. Последний вариант может быть более целесообразным, если установлена реактивная броня, поскольку из-за веса будет трудно поднимать юбку и удерживать ее в вертикальном положении. Чтобы получить доступ к подвеске, можно поднять весь комплект юбок с каждой стороны танка целиком или отдельные секции юбки. При подъеме юбки удерживаются простым надеванием металлической петли на боковой панели юбки на крючок на крыле sponson.

Юбки были установлены на расстоянии 745 мм от борта корпуса и, таким образом, все еще могли резко снизить эффективность небольшой тепловой боеголовки, такой как 66-мм боеголовка M72 LAW, при ударе под крутым углом, хотя, конечно, не до такой степени, которой могла достичь более ранняя конфигурация брони «жабры». В целом, простые боковые юбки этого типа не обеспечивают достаточной бронированности против современного кумулятивного оружия для достижения полезного уровня защиты, за исключением идеальных обстоятельств, и совершенно бесполезны против боеприпасов KE. Тем не менее, обеспечивается определенная защита, которая может оказаться полезной при определенных обстоятельствах.

Например, кумулятивная боеголовка для легкого оружия 1960-х годов, стреляющего с плеча, может быть использована этим типом брони в довольно широком диапазоне углов атаки. Характеристики боевой части гранаты ПГ-7В (1961 г.) с пробиваемостью 260 мм на разнесенной броне ухудшаются с довольно высокой скоростью, что соответствует технологическому уровню того времени. На приведенной ниже таблице из руководства TRADOC «Закон М72 и РПГ-7: руководства по эксплуатации ручного противотанкового оружия» показан эффект противостояния на пробиваемость PG-7V.

Из руководства TRADOC видно, что граната РГ-7В проникает примерно на 260 мм (10,2 дюйма) со встроенной дистанцией поражения, отмеченной начальной точкой сплошной линии. Для Т-72 с текстильными бортовыми обтекателями РГ-7В не сможет пробить боковую броню корпуса под углом удара 50 градусов и выше. При 50 градусах воздушный зазор составит 985 мм (3,23 дюйма), включая саму юбку, а пробиваемость гранаты составит всего 96 мм (4,3 дюйма), тогда как максимальная толщина боковой брони корпуса составит 104 мм (4,11 дюйма). Таким образом, можно сказать, что защита боковой части корпуса эквивалентна > 260-мм RHA от 85-мм тепловой боевой части со стандартной кумулятивной гильзой на технологическом уровне начала 1960-х годов от 100-градусной лобовой дуги.

В меморандуме «HEAT vs HESH Paper» на основе исследований, проведенных для Трехсторонней оценки основного вооружения танка, проведенной с декабря 1973 по август 1975 года, было установлено, что при подрыве на дистанции поражения более 210 мм (встроенная дистанция поражения составляет 187 мм) пробивная способность резко упадет. Это было связано с устаревшим методом изготовления гильз на протяжении всей истории производства M456. Этот вопрос никогда не рассматривался на протяжении всей холодной войны, поскольку программа замены M456A2 совершенно новым снарядом XM815 так и не созрела. Из-за необычно низких характеристик борта теоретически позволяли Т-72 противостоять всем моделям M456, включая M456A2, даже при боковом угле в 40 градусов, обеспечивая ему защищенную лобовую дугу в 80 градусов. Однако они были бы совершенно неэффективны против современного оружия, такого как немецкий тепловой патрон DM12, также используемый в США по лицензии под названием M830.

Против более современного оружия, способного генерировать более точные и менее чувствительные кумулятивные заряды, эффективность боковых юбок в качестве дистанционных экранов резко падает, и быстро становится очевидным, что бортовая броня корпуса Т-72 была неадекватна современным угрозам.

Дополнением к этому является тот факт, что корпус Т-72М1 рассчитан на 500-мм RHA против кумулятивных зарядов по фронтальной дуге 44 градуса, что означает, что борт корпуса эквивалентен 500-мм RHA под углом 22 градуса, при котором воздушный зазор между бортовыми обтекателями и бортом корпуса составлял бы 2 015 мм, включая сам обтекатель. Это в целом соответствует кривой пробиваемости для прецизионного кумулятивного заряда с диаметром конуса 88,4 мм, такого как у 105-мм теплового снаряда M456 или DM12. Для кумулятивного заряда калибра 88,4 мм дистанция поражения в 2 015 мм эквивалентна 22,8 КД, а вместе со встроенной дистанцией поражения в 1,5 КД общая дистанция поражения составляет 24,3 КД. Пробиваемость на этой дистанции составляет около 1,8 КД, или около 159 мм, поэтому 80-мм бортовой брони корпуса было бы более чем достаточно, чтобы противостоять этой угрозе, поскольку у него толщина брони LOS составляет 213 мм при угле наклона 22 градуса.

Боковая часть корпуса также должна быть способна противостоять другому ТЕПЛОВОМУ оружию с аналогичным диаметром конуса кумулятивного заряда при таком угле атаки, включая 84-мм тепловой снаряд Slpsgr m /75b для «Карла Густава» (пробиваемость «более 400 мм» RHA) или 93-мм PG-7VL для РПГ-7 (пробиваемость «RHA» 500 мм). Следует ожидать, что более крупная кумулятивная боеголовка с диаметром конуса 100 мм и выше пробьет боковую броню корпуса. Разрушающее воздействие материала обшивки на реактивную струю кумулятивного заряда считается незначительным в этом простом анализе, поскольку оно, вероятно, практически незаметно.

И наоборот, боковые юбки не обеспечивают достаточной защиты от современных ПТУР, по крайней мере теоретически. Для ракеты «Милан» юбка обеспечивает воздушный зазор в 2173 мм, включая встроенный отвод ракеты. Пробиваемость Milan составляет 272 мм при дистанции противодействия 20 КД и примерно 230-40 мм при дистанции противодействия 21 КД, что превышает минимальную толщину брони на 17-27 мм. Таким образом, 500-мм бортовой брони, эквивалентной RHA, номинально недостаточно для защиты от 530-мм пробивной способности Milan.

[float=left][/float]

На практике, однако, наклон боковой броневой плиты корпуса приводит к разбрызгиванию струи во время фазы удара, и в сочетании с потерей когерентности струи на таком большом расстоянии вылета можно предсказать уменьшение глубины пробивного канала при одновременном расширении входного отверстия канала. Таким образом, можно ожидать расхождения между теорией и практикой.

С другой стороны, у M1 Abrams были более серьезные требования к защите от кумулятивных зарядов в лобовой части боевого отделения, которые были выполнены за счет установки композитной брони по бокам башни и в ее боковых юбках. Требования к боковой броне над боевым отделением (как корпуса, так и башни) в XM-1, которая в конечном итоге была запущена в производство, поскольку M1 Abrams должен был выдерживать 81-мм (3,2 дюйма) тепловой заряд под углом 45 градусов. Предполагая, что это относится к стандартному 81-мм кумулятивному заряду Лаборатории баллистических исследований (BRL) с высокоточной медной гильзой, детонирующей на стандартной дистанции поражения 147 мм, пробиваемость заряда должна составлять около 350 мм RHA, поэтому боковая броня корпуса должна быть эквивалентна чуть более 350 мм RHA при попадании под углом 45 градусов. Это подтверждается этим чертежом, показывающим, что боковая броня башни и борта корпуса M1A1HA, которая не изменилась по сравнению с базовой M1, эквивалентна 380-мм RHA против 81-мм ручного пехотного орудия (HHIW). Защита от 127-мм ПТУР также требовалась при 50-градусной лобовой дуге, и поэтому эффективная толщина бортовой брони корпуса составляла 750 мм RHA при угле наклона борта в 25 градусов. Самоочевидно, что это значительно более высокий уровень защиты, чем тот, который предлагает Т-72 с его простыми текстильными бортовыми обтекателями, но важно отметить, что разница в эффективной толщине быстро уменьшается по мере уменьшения угла атаки, пока практически не останется никакой разницы, когда оба танка атакуются перпендикулярно их боковой броне.

С растущей неадекватностью решения «Жаберной» брони против современных противотанковых ракет достоинства обычных бортовых ограждений стали более очевидными. Если мы также примем во внимание недостаточную прочность, связанную с «жаберными» панелями, становится очевидным, что решение перейти на обычную боковую юбку было абсолютно прагматичным.

Помимо больших и очевидных боковых юбок, на спонсонах были также установлены дополнительные закрылки. Внешние топливные баки sponson и бункеры для хранения были изготовлены из штампованной листовой стали и были полностью открыты на оригинальном Т-72 «Урал». Когда в конце 70-х годов были внедрены обычные боковые юбки, по всей длине обоих корпусов были добавлены пластиковые откидные створки, усиленные сталью. Назначение этих створок неизвестно, но можно предположить, что они предназначены для обеспечения детонации противотанковой гранаты, чтобы максимизировать защитные эффекты топливных баков sponson и ящиков для хранения.

На Т-72АВ и Т-72Б эти резиновые щитки были заменены стальными пластинами с точками крепления для блоков Kontakt-1, но пластины исчезли с танков, оснащенных Kontakt-5. Похоже, что использование стальных пластин на Т-72АВ и Т-72Б ограничивает разрушительное воздействие, которое детонация блока «Контакт-1» оказала бы на нижележащие складские отсеки или топливные баки. Стальные пластины, по-видимому, также имели дополнительное преимущество в обеспечении топливных баков sponson защитой от стрелкового оружия и артиллерийских осколков. На фотографиях ниже показаны закрылки sponson на Т-72А и стальные пластины sponson на Т-72АВ. Фотографии размещены на dishmodels.автор Илья Стерликов.

На Т-72Б3 УБХ к спонсонам были добавлены дополнительные стальные пластины. Основное назначение этих пластин, по-видимому, заключается в установке новых бронированных боковых юбок, но они также обеспечивают дополнительную баллистическую защиту топливных элементов sponson и контейнеров для хранения.

УСТАНОВКА ДЗ «КОНТАКТ-1» НА Т-72Б

Улучшенный Т-72АКак упоминалось ранее, начиная с 1 января 1984 года новые серийные танки Т-72 оснащались комплектами ДЗ. Однако, учитывая, что танки Т-72, произведенные с 1 января 1984 г. по 23 января 1985 г. "" были танками «Объект 184», установка «Контакт-1» преобразует их в Т-72Б или Т-72Б1 обр. 1984 г., в зависимости от наличия ПТУРК «Свирь». Примеры Т-72Б обр. 1984 г. включают этот конкретный танк из Музея-панорамы в Волгограде, который был идентифицирован как таковой российским историком А. В. Карпенко. На изображении ниже показан Т-72Б1 обр. 1984 г., идентифицированный как таковой в книге «Т-72/Т-90. Опыт создания отечественных основных боевых танков».

Общее количество блоков не изменилось по сравнению с Т-72АВ (Объект 172М-1), поэтому общий вес комплекта брони такой же. Однако на Т-72Б блоки «Контакт-1» на щеках башни устанавливались без специальной монтажной рамы, как на Т-72А или на Т-80Б и Т-64Б. Вместо этого блоки просто установлены в соответствии с естественными контурами поверхности башни. Все остальные блоки повсюду на танке были прикреплены к резьбовым патрубкам, приваренным к поверхностям брони, как и у всех предыдущих моделей танков.

После выпуска с завода все модели Т-72Б, за исключением обр. 1989 г., оснащались набором из 227 блоков «Контакт-1», покрывающих большую часть корпуса и переднюю дугу башни, а также крышу башни.

Плюсом новой компоновки установки является то, что увеличилась общая площадь поверхности, покрываемой броней, и была устранена уязвимость легких металлических монтажных рам к одновременной потере двух или более блоков в результате одной детонации, но это произошло за счет значительного снижения эффективности реактивной защиты, поскольку блоки больше не устанавливаются под оптимальным углом 68 градусов. За счет исключения монтажных рам на щеках башни общий вес комплекта брони также несколько уменьшился, хотя неясно, каков общий вес. Можно с уверенностью предположить, что общий вес составляет чуть меньше 1500 кг. Вес Т-72Б с «Контакт-1» составляет 44,5 тонны, а вес танка без него — около 43 тонн.

Имеется 48 блоков на каждой боковой юбке, 61 блок на верхней и нижней пластинах гласиса и 70 блоков на всей передней половине башни и крыше башни. Расположение реактивной брони на корпусе идентично Т-72А. Отличается только расположение башни.

За исключением отсутствия специальных монтажных рам на щеках башни, способ крепления блоков «Контакт-1» на Т-72Б остался таким же, как и на Т-72А. Процесс установки новых блоков или замены поврежденных крепежных болтов идентичен. При наличии запчастей этот тип ремонта боевых повреждений может быть выполнен в полевых условиях с минимальными инструментами.

При необходимости к боковым юбкам можно без труда добавить дополнительные блоки благодаря простоте установки, как показано на Т-72Б на фотографии ниже.

Расположение блоков на Т-72Б обеспечивает лучший охват башни по сравнению с Т-72А за счет сниженной эффективности. Как упоминалось ранее, блоки на Т-72А установлены на специальных металлических рамах, образующих клиновидную форму по окружности щек башни, что позволяет реактивной броне максимально эффективно работать при большом наклоне. Однако такая компоновка оставляла незащищенными башенное кольцо и большую часть бронелиста, проблему, которую можно считать более или менее «решенной» на Т-72Б. Блоки «Контакт-1» на кольце башни Т-72Б установлены на направляющих и легко снимаются. Их часто снимают, когда в них нет необходимости в мирное время, чтобы не мешать водителю высовывать голову из люка во время движения.

Наличие «Контакт-1» на этой части башни решило проблему покрытия компоновкой башни Т-72А, хотя небольшие зазоры все еще существуют между блоками «Контакт-1» на башне Т-72Б. Из-за толщины блоков «Контакт-1» и угла установки они выступают достаточно далеко, чтобы закрывать площадь кольца башни, высота которого составляет 60 мм, и имеют значительно уменьшенную толщину стали для размещения кольцевого кольца башни. Это еще одно улучшение по сравнению с более ранней компоновкой.

ЭФФЕКТИВНОСТЬ

Согласно результатам испытаний Т-72А, оснащенного «Контакт-1», о которых сообщается в статье «Динамическая защита. Израильский щит ковался в… СССР?» («ЭРА: Щит Израиля был выкован в… СССР?»), эффективная толщина брони была увеличена до 850—900 мм RHA по лобовой дуге в 70 градусов на башне и по лобовой дуге в 44 градуса на корпусе. Это полностью подтверждается другими советскими и российскими источниками.

Согласно информации, представленной на плакате ниже, установка Контакт-1 предлагалась для модернизации танков Т-72М1 до уровня Т-72М1М. Т-72М1М — это обозначение, которое использовалось несколько раз для описания совершенно разных экспортных моделей Т-72. Основное отличие состоит в том, что предлагаемый в комплекте комплект «Контакт-1» включает всего 155 блоков в отличие от стандартных 227 блоков T-72AV. Вместо 48 блоков на каждой боковой юбке установлено всего 25 блоков, а вместо 55 блоков на верхнем и нижнем гласисе корпуса всего 40 блоков закрывают верхний гласис, а нижний гласис остается совершенно незащищенным. В башне всего 65 блоков вместо полного набора из 70 блоков.

Таким образом, вес упаковки составляет всего 1200 кг вместо 1500 кг, а площадь открытой поверхности соответственно выше. Однако эффективная толщина брони не будет меньше, поскольку Т-72М1 функционально идентичен Т-72А с точки зрения защиты, поэтому информация, представленная на плакате, может быть использована в качестве замены Т-72А. Только информация о размере защищенной лобовой дуги может быть неточной.

Плакат взят с сайта российского военного историка А. В. Карпенко. Первоисточник неизвестен.

Интересно, что рисунки внизу плаката указывают на то, что корпус Т-72М1 имеет эффективную толщину RHA 500 мм для защиты от кумулятивных зарядов по фронтальной дуге в 44 градуса, в то время как башня имеет ту же эффективную толщину, но по фронтальной дуге в 70 градусов. Поскольку размер лобовой дуги учтен в этих цифрах, эти цифры отражают минимальный уровень защиты на внешних границах лобовой дуги и не отражают максимальную эффективную толщину самых прочных частей танка, то есть передней части щек башни и верхнего гласиса.

Согласно подзаголовку плаката, комплект «Контакт-1» обеспечивает эффективную защиту RHA толщиной 850—900 мм от противотанковых управляемых ракет TOW, HOT, MILAN и Dragon, от танковых 120-мм тепловых снарядов M1A1 Abrams и Leopard 2, а также от ручных противотанковых гранатометов M72A2 и Panzerfaust-3. На плакате также указано, что комплект «Контакт-1» предлагает RHA калибра 730—750 мм эффективной толщины против артиллерийских ТЕПЛОВЫХ снарядов, но, основываясь на других свидетельствах, это может относиться к тепловым снарядам танкового производства, и в заявлениях есть небольшая путаница.

Эта информация подтверждается официальной маркетинговой информацией, предоставленной НИИ Стали, разработчиками и производителями «Контакт-1». Текущая русскоязычная версия веб-сайта НИИ Стали «Контакт-1» обеспечивает эквивалент стальной брони 400—500 мм против РПГ и ПТУРС и 200—250 мм против артиллерийских ТЕПЛОВЫХ снарядов. В более старом каталоге, также от НИИ Стали, говорится, что «Контакт-1» обеспечивает броню, эквивалентную стальной 450—500 мм, против РПГ и ПТУР.

Чрезвычайно важно понимать контекстуальное значение показателей эффективной толщины или показателей эквивалентности RHA, приведенных в этих источниках. Когда «Контакт-1» испытывался на экспериментальных танках Т-72А в 1982 году, самым мощным ТЕПЛОВЫМ зарядом, доступным на то время, была 140-мм боеголовка 3Н18 ракеты 3М11 «Фаланга». Когда боеголовка установлена на стационарной установке, для ее остановки требуется LOS толщиной 848 мм RHA (цель 290 мм RHA наклонена на 70 градусов).

Официально считалось, что Т-72А с «Контакт-1» имеет эффективную толщину до 900 мм RHA для защиты от перегрева, потому что он мог успешно предотвращать эту угрозу на своем верхнем гласисе и щеках башни, которые имели базовую защиту 490 мм и 500 мм RHA соответственно от кумулятивных зарядов. Поскольку ТЕПЛОВАЯ боеголовка с пробивной способностью более 900 мм RHA не испытывалась, эффективная толщина также не превышала 900 мм RHA. Технически эффективная толщина может быть выше, и, учитывая, что «Контакт-1» рассчитан на дополнительную эффективную толщину до 500 мм RHA, теплозащитная защита T-72AV может быть эквивалентна до 1000 мм RHA, особенно если измерять по лобовой дуге 60 градусов вместо 70 градусов согласно советским спецификациям.

Аналогичный метод оценки эффективной толщины используется за рубежом. Во время разработки M1 Abrams броня прототипа XM-1 была испытана с использованием стандартного 5,0-дюймового высокоточного кумулятивного заряда BRL с пробиваемостью 636 мм RHA. Во время разработки Leopard 2 испытывалась броня Leopard 2AV, также использовался тот же кумулятивный заряд BRL калибра 5,0 дюйма, но с немного меньшей дистанцией поражения, так что его пробиваемость составляла 600 мм RHA.

В то же время, когда «Контакт-1» был принят на вооружение, также появилась ракета TOW-2 (1983). Его пробивная способность в 900 мм RHA была номинально недостаточной для преодоления брони T-72AV. До этого момента самым мощным ПТУР среди европейских членов НАТО на тот момент был HOT, который имел пробивную способность 720 мм RHA. Его начали заменять ракетой HOT-2 в 1985 году. HOT-2 имела пробивную способность 850 мм RHA. Всем трем тяжелым ПТУР не хватало мощности, чтобы преодолеть лобовую дуговую броню танка Т-72А, оснащенного «Контактом-1».

На Т-72Б общая эффективная толщина башни также эквивалентна 900—1000 мм RHA при 70-градусной лобовой дуге, несмотря на более высокую эффективную толщину основной брони (650 мм вместо 500 мм). В основном это связано со сниженной эффективностью «Контакта-1» на башне Т-72Б, поскольку блоки, расположенные в одной точке башни, наклонены всего на 30 градусов вместо 68 градусов. Как обсуждалось ранее в разделе, касающемся брони ERA на Т-72А, каждый блок может снизить пробиваемость кумулятивной боевой части в среднем на 55 % при 0 градусах, на 80 % при угле наклона 60 градусов и до 90 % при 68 градусах. НИИ Стали утверждает, что он может снизить пробивную способность обычной противотанковой ракеты, такой как «Конкурс» (диаметр 130 мм), на 86 %, или на 58 % для 125-мм тепловой оболочки, или на целых 92 % для низкоскоростных кумулятивных боеголовок, таких как у 66-мм «ЗАКОНА».

Основываясь на наших предыдущих исследованиях, V-образная конструкция ERA, такая как «Контакт-1», снижает пробиваемость кумулятивной струи на 55 % при перпендикулярном угле удара, поэтому броня далеко не бесполезна, но по сравнению с 90%-ным снижением пробиваемости, достигнутым при использовании блока «Контакт-1», расположенного под углом 68 градусов, это значительное снижение. Тем не менее, кривизна щек башни в некоторой степени устраняет этот недостаток, создавая горизонтальный наклон. Кроме того, поверхность щек башни также имеет вертикальный наклон в 30 градусов, а вырез на нижней кромке щек башни имеет вертикальный наклон в 50 градусов.

Например, если кумулятивная боеголовка попала в башню прямо перед прицелом наводчика башни объекта 184, она попадет в блок «Контакт-1», который наклонен по вертикали всего на 10 градусов, что довольно близко к плоской. В соседней зоне несколько блоков «Контакт-1» расположены под углом 48 градусов по горизонтали и 30 градусов по вертикали (составной угол 54,6 градуса). В следующей зоне несколько блоков «Контакт-1» расположены под углом 67 градусов по горизонтали и 30 градусов по вертикали (составной угол 70 градусов). Эти значения основаны на технических чертежах. Эти три зоны составляют территорию непосредственно перед постом наводчика.

Согласно китайским исследованиям копии «Контакт-1», было обнаружено, что при угле удара 45 градусов глубина проникновения кумулятивного заряда уменьшается на 60 %, а при угле удара 68 градусов — на 90 %. Это показывает, что эффективность «Контакт-1» будет сильно варьироваться от 55 % до 90 % в зависимости от точки попадания в башню.

В контрольной точке на щеке башни теоретически возможно, что общая эффективная толщина превысит 1000 мм RHA, но подтвердить это невозможно, поскольку в настоящее время нет информации об испытаниях этой брони с ТЕПЛОВОЙ боевой частью такой мощности.

Общая эффективная толщина передней части корпуса достигает 900—1000 мм RHA, но эффективная толщина в его 44-градусной лобовой дуге остается 850—900 мм RHA, поскольку бортовая броня корпуса такая же, как у T-72AV.

По сравнению с зарубежными танками, борта корпуса танка Т-72 с «Контактом-1» имеют достаточную защиту от кумулятивного оружия, и все его ослабленные зоны по всему танку также были усилены таким же образом. Крыша башни, например, имеет толщину LOS всего 210 мм в самых слабых зонах. Добавление «Контакт-1» в эти зоны защищает их от подавляющего большинства кумулятивных боеприпасов, особенно учитывая, что наклон крыши составляет 78 градусов, что действительно очень круто. При таком большом наклоне для большинства типов ТЕПЛОВОГО оружия можно ожидать потери пробиваемости более 90 %, что очень затрудняет поражение брони крыши любой современной однозарядной ТЕПЛОВОЙ боеголовкой.

Как упоминалось ранее, M1A1HA Abrams имеет эффективную толщину 750 мм RHA против 127-мм ПТУР под углом 25 градусов, но только 380 мм RHA против 81-мм гранаты под углом 45 градусов. Резкое снижение защиты при атаке на броню с бокового угла 25 градусов (угол обстрела 65 градусов) до бокового угла 45 градусов (угол обстрела 45 градусов) объясняется не просто естественным уменьшением толщины LOS, поскольку это уменьшение наклона угла обстрела всего на 20 градусов, таким образом, толщина LOS была ниже на 40,2 %, но снижение эффективной толщины составило порядка 49,3 %. Это объясняется использованием лобовой пластины из 38-мм стали и двух панелей NERA, расположенных параллельно бортам корпуса. Это связано с тем, что эффективность выступающих пластин экспоненциально меняется в зависимости от их наклона, и когда угол падения приближается к нулю, эффект выступающих пластин также приближается к нулю.

При атаке перпендикулярно его корпусу бортовая броня любого варианта «Абрамса», от М1 до М1А2, не выдержала бы практически любого послевоенного ТЕПЛОВОГО оружия, если только не установлен пакет ERA. С другой стороны, «Контакт-1» по-прежнему обеспечивает снижение пробивной способности на 55 % при попадании под перпендикулярным углом. В качестве альтернативы, считается, что «Контакт-1» обеспечивает эквивалентную толщину 200—250 мм RHA при ударе перпендикулярно. Вместе с воздушным зазором более 745 мм между кирпичами «Контакт-1» на бортовой юбке и поверхностью бортов корпуса стало возможным надежно противостоять легкому тепловому оружию, стреляющему с плеча, с пробитием более 400 мм RHA. Это происходит благодаря внутреннему наклону взрывчатых элементов 4С20 в форме буквы V. Таким образом, Т-72А, оснащенный «Контакт-1», не только может похвастаться более высоким уровнем защиты при большей лобовой дуге по сравнению с наиболее защищенными танками НАТО конца 1980-х годов, но и позволяет избежать почти полной потери защиты при атаке под перпендикулярным углом к бортам корпуса. Предостережение заключается, конечно, в отсутствии возможности многократного поражения.

Отсутствие возможности многократного попадания можно использовать, выпустив по танку несколько снарядов, но для легких систем с ручным управлением, таких как Carl Gustaf, где вероятность попадания в неподвижный танк составляет всего 50 % с расстояния 200 метров, нет гарантии успешного попадания в танк во время боя, не говоря уже о повторном попадании в одно и то же место. Важно отметить, что гранаты из легкого ручного противотанкового оружия обычно имеют довольно небольшой заряд взрывчатого вещества и, как правило, неспособны одним попаданием поразить более двух блоков ERA.

Нет необходимости говорить, что нетривиальным достижением является то, что «Контакт-1» смог повысить защиту танка Т-72А выше уровня самых тяжелобронированных танков НАТО середины 1980-х, а именно танков M1A1HA Abrams и последней модели Leopard 2A4 (партии 6 и 7, поставленные в 1988-90 годах), особенно в плане боковой защиты.

Современные ТЕПЛОВЫЕ гранаты с тандемной боеголовкой могут поражать «Контакт-1» и могут обладать достаточной проникающей способностью, чтобы пробить основную броню. Одним из примеров является PG-29V для РПГ-29, который рассчитан на пробитие 650-мм RHA after ERA.

Согласно исследованию «Методический подход к динамической защите танка», устойчивость танка Т-72М1 или Т-72А к атакам с использованием всех типов тепловых боеприпасов увеличивается в среднем в 1,8 раза с помощью «Контакт-1», а размер защищаемой лобовой дуги был увеличен. Это была целостная разбивка влияния «Контакт-1» на вероятность пробития брони с использованием взвешенных данных о вероятности попадания.

С точки зрения советского государства, добавление реактивной защиты значительно повысило живучесть существующих танков против самого мощного кумулятивного оружия, появившегося в первой половине 1980-х годов, и, что более важно, могло сделать это при чрезвычайно низких затратах; стоимость установки «Контакт-1» на танк составляла всего 1600 рублей. Это было примерно вдвое дешевле управляемой ракеты SACLOS, такой как 9М113 «Конкурс».

БОКОВЫЕ ЭКРАНЫ ИЗ КОМПЛЕКТА ДЗ «РЕЛИКТ»

Боевое отделение и моторный отсек танка защищены тяжелыми бортовыми ограждениями, включающими элементы эпохи «Реликт». Ограждения изначально были разработаны и внедрены на Т-90МС (Объект 188МС).

С каждой стороны корпуса имеется шесть сегментов юбки, каждый с двумя выступающими стальными передними пластинами. Подобно комплексу брони «Контакт-1», использовавшемуся на более ранних моделях Т-72, борта «Реликт» простираются до пятого опорного колеса и, таким образом, закрывают всю сторону корпуса от лобовой дуги в 70 градусов. Всего имеется двенадцать сегментов юбки и двадцать четыре стальных пластины, защищающих борта корпуса. Каждый сегмент юбки прикреплен к спонсонам корпуса с помощью пары шарниров, как видно на фотографии слева ниже. Две фотографии ниже принадлежат Виталию Кузьмину. Для этой цели были добавлены дополнительные броневые пластины, защищающие спонсоны.

   

Точки крепления бронированных бортовых юбок можно увидеть на фотографии ниже.

Эти тяжелые бронеколпаки официально внесены в список компонентов реактивной брони «Реликт». Это подтверждается тем фактом, что юбки отличаются от «мягких» тканевых мешков типа ERA, которые перечислены как совершенно отдельный товар. В меморандуме о соглашении о покупке, опубликованном в 2015 году компанией «Уралвагонзавод» в соответствии с закупкой Т-72Б3 УБХ, перечислены согласованные модернизации и приведены следующие подробности:

«бортовых экранов корпуса с интегрированными модулями динамической защиты типа „Реликт“ и решетчатых экранов проекции МТО корпуса.»

Недавно вышедший эпизод шоу «Военная приемка» о Т-90М «Прорыв», опубликованный телеканалом «Звезда», подтверждает, что эти боковые юбки содержат взрывоопасные элементы. На фотографиях тяжелых бронированных юбок крупным планом видно, что они изготовлены из армированного сталью резинового материала юбки, зажатого между стальной обшивкой. Взрывоопасные элементы встроены в специальные вырезы в средних слоях.

Средние слои, по-видимому, представляют собой тот же тип усиленной сталью резины, который использовался для боковых юбок, устанавливаемых на Т-72 с середины до конца 1970-х годов.

Вырез для взрывчатых элементов можно увидеть на фотографии ниже, взятой из «Олдфаги ТМ» группы ВКонтакте. Тонкая задняя пластина сэндвича была снята.

   

Из информационного плаката, предоставленного НИИ Стали на выставке вооружений, известно, что взрывной элемент 4С23, разработанный для «Реликта», имеет размеры 250х125х7 мм, а в каждом вырезе имеется стопка из двух элементов. Таким образом, общая толщина слоя резиновой юбки, армированной сталью, должна быть более 14 мм. Таким образом, стальная передняя пластина сэндвича составляет около 7 мм, а задняя пластина — 1-2 мм.

Каждая панель юбки по длине равна опорному колесу диаметром 250 мм, а высота панелей составляет примерно треть их длины. Это означает, что внутри каждой панели может быть установлено до трех элементов 4С23 по длине и до двух элементов 4С23 по высоте. Общее количество элементов, содержащихся в каждой панели юбки, может достигать восемнадцати. Компоновка с наклонными пластинами, аналогичная «Контакт-1», также возможна, но не очень вероятна.

Известно, что аналогичная конструкция бронированного борта была экспериментально построена и испытана в конце 1990-х годов на раннем прототипе Объекта 199, машины, ныне известной как БМПТ. Патент РФ РФ 2238508 содержит описание этого типа брони, а также два довольно подробных чертежа поперечного сечения, показывающие аналогичную многослойную конфигурацию с двумя металлическими пластинами, соединяющими два внутренних листа. Внешне единственное видимое отличие заключается в том, что верхняя половина юбки слегка наклонена, придавая ей слегка закругленный вид при монтаже.

[float=right][/float]

Вариант этой конструкции боковой юбки использовался на Т-80У и нескольких модернизированных моделях Т-64 как часть комплекта реактивной брони Контакт-5 с взрывоопасными элементами 4С22, встроенными в центральные слои юбок. В этом варианте взрывоопасные элементы не просто помещались в специальные вырезы под панелями юбки, но и хранились внутри контейнера.

Большая длина каждой панели юбки (~ 750 мм) является фактором, способствующим эффективности брони, поскольку рабочая длина защитных пластин была бы очень высокой. Вместе с большим воздушным зазором между бортовыми юбками и бортовым корпусом (даже с учетом мешающей подвески) это сочетание характеристик изначально повышает эффективность брони.

В старом каталоге, выпущенном НИИ Стали, утверждается, что «Реликт» улучшает защиту от снарядов APFSDS в 1,5-1,6 раза и в 2,0 раза от кумулятивных зарядов. Разница в защите от кумулятивных зарядов по сравнению с «Контактом-5» невелика, поскольку НИИ Стали утверждает, что «Контакт-5» улучшает защиту от такого оружия в 1,9-2,0 раза. Также утверждается, что «Контакт-5» увеличивает боковую защиту танка Т-72М1 на 600 мм RHA от кумулятивных зарядов, предположительно при атаке под боковым углом 22 градуса. Это, скорее всего, в дополнение к эффективной толщине в 500 мм, обеспечиваемой боковыми юбками, являющимися неотъемлемой частью этой модели Т-72, при атаке под боковым углом 22 градуса. Исходя из этой информации, бортовая броня «Реликт» на Т-72Б3 должна обеспечивать эффективную толщину свыше 1000 мм RHA против кумулятивных зарядов по фронтальной дуге в 44 градуса.

Низкая защитная способность козырьков при плоском угле атаки, вероятно, является причиной использования мягких подсумков ERA.

Для сравнения, тяжелые баллистические ограждения, установленные на M1 Abrams, зависят от NERA для достижения скромного уровня защиты. В хорошо известном рассекреченном документе, демонстрирующем «специальную броню» M1 Abrams, показано, что боковые юбки классифицируются как «специальная броня». В документе указано, что термин «специальная броня» относится к трехслойной конструкции, которая понимается как простая броня типа выпуклой пластины, и, как видно на рисунке ниже, тяжелая баллистическая боковая юбка состоит из толстой стальной передней пластины с расположенными за ней выпуклыми элементами пластинчатой брони. Стоит отметить, что на чертеже изображены два тонких выпуклых сэндвича, разделенных небольшим воздушным зазором за стальной передней пластиной, причем один из них прикреплен непосредственно к стальной передней пластине, так что имеется только одна выступающая пластина. Согласно измерениям, бронированные боковые юбки «Абрамса» имеют толщину 65 мм и состоят из стальной передней пластины толщиной в один дюйм и 38 мм «специальной брони» за ней.

[float=left][/float]

Фотографии поврежденных в боях бортовых обвесов на танках M1A1 Abrams подтверждают наличие выпуклых пластин по характерному выпуклости задней пластины. Стоит упомянуть требования к боковой броне над боевым отделением (как корпуса, так и башни) в XM-1, который в конечном итоге был запущен в производство, поскольку M1 Abrams был рассчитан на 81-мм (3,2 дюйма) тепловой заряд под углом 45 градусов. Предполагая, что это относится к стандартному 81-мм кумулятивному заряду Лаборатории баллистических исследований (BRL) с медной гильзой, детонирующему на стандартной дистанции поражения 147 мм, пробиваемость заряда должна составлять около 350 мм RHA, поэтому уровень защиты должен быть эквивалентен более 350 мм RHA при попадании под углом 45 градусов. Это подтверждается этим чертежом M1A2, показывающим, что боковая броня башни и корпуса M1A2 (без изменений по сравнению с M1) эквивалентна 380-мм RHA против 81-мм ручного пехотного орудия (HHIW). Этого уже было недостаточно против гранаты PG-7VS (1972 г.) для РПГ-7 с пробивной способностью 400 мм в RHA, а ПГ-7ВЛ (1977 г.) с пробивной способностью 500 мм обеспечивал бы относительно высокое превосходство брони под заданным углом для достижения высокой вероятности убийства членов экипажа или даже пробивания бронированных противопожарных дверей склада боеприпасов. Т-72Б3УБХ обеспечивает гораздо более высокий уровень защиты по бокам. Дополнительным фактором, который следует учитывать, является лучшее покрытие боковых обтекателей «Реликт», которые симметричны с обеих сторон корпуса и достаточно длинны, чтобы защитить моторный отсек с обеих сторон при попадании с 70-градусной лобовой дуги танка, в то время как на «Абрамсе» бронированные обтекатели правого борта простираются до четвертого опорного колеса, чтобы защитить отсек боеприпасов корпуса от попадания под углом 45 градусов, а бронированные обтекатели левого борта простираются только до второго опорного колеса, чтобы защитить боевое отделение от попадания под углом 45 градусов.

Поскольку эти новые бронированные юбки не накладываются поверх существующих юбок, как панели «Контакт-5» более ранних моделей Т-72, а вместо этого полностью заменяют юбки, ширина корпуса фактически незначительно уменьшилась по сравнению с более ранними моделями Т-72 с «Контакт-1» и «Контакт-5».

ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ДЗ В МЯГКОМ КОРПУСЕ

Блоки «Мягкой» эпохи были установлены по бокам корпуса поверх бортовых юбок «Реликт» Т-72Б3 УБХ, или Т-72Б3М, как его можно назвать. Были установлены три разных размера. Два небольших блока установлены в передней части боковых юбок над первым опорным колесом, два средних блока установлены позади них, над первым и вторым опорными колесами, и восемь больших блоков установлены для покрытия остальной части корпуса, от второго опорного колеса до пятого опорного колеса.

Каждая из этих сумок ERA состоит из чехла для хранения нескольких взрывчатых элементов 4С22, разделенных специальными пластиковыми вставками. Каждый вкладыш напоминает маленькую подставку для яиц, сконструированную с возможностью блокировки, как показано на схеме ниже. Взрывчатые элементы 4С22 удерживаются под правильным углом благодаря сочетанию формы чехла и взаимной поддержки других элементов в штабеле.

Бока башни также были бронированы блоками ERA. Правая сторона защищена пятью блоками, в то время как левая сторона закрыта только четырьмя, оставляя зазор для установки дымовых гранатометов. Это простые, легкие металлические ящики.

Внутри каждого ящика на распорных кронштейнах закреплены десять взрывчатых элементов 4С22.

На фотографии справа ниже, любезно предоставленной Виталием Кузьминым, показана сварная рама, изготовленная из полых стальных труб, а также воздушный зазор, отделяющий блок ERA от боковой части башни.

 

ФИЛЬТРОВЕНТИЛЯЦИОННАЯ УСТАНОВКА

Основная статья: Системы защиты от ОМП

Управление вентиляцией осуществляется с помощью KUV-11-5- Блок управления вентиляцией и фильтрацией 1S. Система вентиляции оснащена встроенным пылеудалителем на входе воздуха для обеспечения подачи чистого воздуха в нормальных условиях эксплуатации. FVU, или фильтровентиляторная установка, используется как для обеспечения нормальной вентиляции экипажа, так и для создания фильтрованного внутреннего избыточного давления.

Схема справа ниже, взятая из книги «Специальное электрооборудование Т-72», изданной военной кафедрой Омского государственного технологического университета, показывает поперечное сечение системы. Выход воздуха для вентилятора в нормальном рабочем режиме обозначен (21). Воздух всасывается вентилятором, проходит через усилитель воздуха и выходит через выпускное отверстие (21). При нормальной работе вентилятор действует как простой нагнетатель воздуха для снабжения боевого отделения воздухом, не выполняя никакого кондиционирования воздуха вообще. При работе в режиме избыточного давления включается вентилятор нагнетателя и создает сильный приток воздуха. Частицы пыли в воздухе отделяются нагнетателем от воздушного потока. На входе воздуха установлен пылеуловитель, обеспечивающий удаление центробежно отделенной пыли из воздушного потока, благодаря чему в боевое отделение подается чистый воздух даже в условиях сильной запыленности. Воздуходувка довольно мощная, оснащена электродвигателем вентилятора МВ-67 мощностью 800 Вт и вращается со скоростью 7000 оборотов в минуту. В закрытом состоянии избыточное давление, создаваемое внутри боевого отделения, составляет 343,23 Па, или 35 мм водяного столба.

Нагнетатель приводится в действие с помощью электропневматического клапана EK-48, который приводится в действие электрическим сигналом от автоматической системы защиты NBC танка, системы пожаротушения, электрическими спусковыми крючками пушки и спаренного пулемета, а также ручным резервным выключателем. При срабатывании клапан открывается, позволяя сжатому воздуху из пневматической системы танка приводить в действие пневматический серводвигатель, который переключает поток воздуха в вентиляционном блоке на блок фильтров HEPA.

Вентилятор забирает воздух из отверстия на крыше корпуса, расположенного сразу за кольцом башни. Перед преодолением водных преград система вентиляции отключается, а воздухозаборник закрывается, чтобы предотвратить попадание воды в боевое отделение и предотвратить повреждение электродвигателя.

Корпус вентилятора и белая труба, ведущая к воздухозаборнику, видны спрятанными в заднем углу боевого отделения на фотографии ниже. Выход воздуха из барабана системы фильтрации обозначен красной стрелкой.

ПРХР ГО-27

Советские конструкторы танков прекрасно осознавали опасность ядерной войны, особенно тактического ядерного оружия артиллерийского действия. Т-72 прекрасно отразил их серьезность, оснащенный системой защиты боевого отделения ГО-27 с фильтрованной системой вентиляции, которая также способна создавать избыточное давление. Радиационная облицовка защищала пассажиров от проникающей радиации (в основном гамма-лучей) и нейтронов. На фотографии выше показаны прибор и блок управления В-1, датчик В-2 для обнаружения гамма-излучения и блок питания В-3.

Дозиметр обнаруживает и измеряет уровни гамма-излучения. Приборно-контрольная панель B-1 отображает уровень радиации в радах в час (rad/h) и способна измерять и отображать уровень радиации в диапазоне от 0,2 до 150 рад в час. Точность измерений системы составляет ± 30 %. Прибор и панель управления B-1 показаны на фотографии ниже. Фото предоставлено Леонидом Варламовым.

--

Система реагирует по-разному в зависимости от дозы облучения. Система способна мгновенно реагировать на ядерный взрыв (классифицируемый как радиационная угроза типа «А») и инициировать необходимые защитные меры.

Тип «Р»: Когда танк подвергается воздействию гамма-излучения с радиоактивно загрязненного участка и подвергается воздействию мощности дозы 0,85 Рад/ч и выше, время срабатывания системы не превышает 10 секунд.
Тип «А»: В том случае, если танк подвергается воздействию потока гамма-излучения с мощностью дозы 4 Рад/с и время срабатывания системы не превышает 0,1 секунды.
Тип «О»: При обнаружении биологических или химических загрязнений время срабатывания системы не превышает 40 секунд.

Реакция системы включает визуальные и звуковые сигналы для оповещения экипажа. На приведенной выше фотографии прибора и блока управления B-1 видны три цветные лампы накаливания, обозначенные буквами «O», «P» и «A». При реагировании на любую из угроз водитель мгновенно получает информацию о типе угрозы по цвету светофора.

Как только обнаруживается радиационная угроза типа «А», система немедленно активирует систему фильтрации воздуха и инициирует протокол блокировки. В рамках этого протокола выпускные лопасти вентилятора охлаждения на моторной палубе автоматически закрываются для предотвращения повреждения взрывом и обломками, траверса башни фиксируется на месте, чтобы лучше противостоять взрывной волне, и многое другое. Из-за огромной скорости распространения гамма-лучей (очень близкой к скорости света) и быстрой реакции системы танк отреагирует достаточно быстро, чтобы быть защищенным к моменту прихода взрывной волны от ядерного взрыва. Это защищает внутренние компоненты и экипаж от самой взрывной волны, а также от воздействия радиоактивных осадков после первоначальной взрывной волны.

Радиационная угроза типа «R» — гораздо менее серьезная ситуация. Угрозы типа «R» обнаруживаются, когда танк подвергается воздействию радиации из облученной среды. Длительное время реакции системы на этот тип угрозы компенсируется низкой опасностью незначительного облучения.

Угрозы типа «О» представляют собой биологические или химические угрозы, находящиеся в воздухе. Система обнаруживает загрязняющие вещества в воздухе с помощью пробоотборника и анализатора воздуха на базе циклона. Воздухозаборник для пробоотборника и анализатора показан на схеме ниже. Из-за довольно длительного времени реакции водителю иногда приходится вручную включать меры защиты от химической и биологической угрозы при въезде в зараженные зоны, предполагая, что танку предшествует передовой разведывательный отряд, в который входят химические войска, установленные на разведывательных машинах NBC, таких как БРДМ-2РКх.

Воздухозаборник установлен рядом с люком водителя.

Расположение датчика гамма-излучения B-2 видно на фотографии ниже.

Блок питания B-3 установлен непосредственно рядом с переключателем передач:

ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЙ НАДБОЙ (ПОДБОЙ)

Меры по защите экипажа от радиации были одними из главных приоритетов. Это считалось не менее важным, чем баллистическая защита, учитывая ядерную обстановку, в которой, как ожидалось, должен был сражаться Т-72. По сравнению с зарубежными разработками в области радиационной защиты танков, советские противорадиационные гильзы, разработанные НИИ Стали, имели преимущество при испытаниях с реальными ядерными взрывами, а не с имитируемыми источниками излучения.

Одной из встроенных мер защиты для экипажа было топливо, которое хорошо гасит нейтроны из-за высокого содержания водорода. Это справедливо для всех видов топлива, используемых на Т-72, включая бензин, керосин и дизельное топливо. Однако это неэффективная форма защиты от излучения по сравнению с полиэтиленовыми панелями, поскольку плотность топлива равна полиэтилену, но его плотность водорода в 1,3 раза ниже. Тем не менее, наличие большой толщины слоя топлива между местами экипажа и внешним источником излучения оказывает положительный эффект. Согласно тестам, подробно описанным в журнальной статье «Влияние внутренних баков на уровень радиационной безопасности танков и БМП», опубликованной в шестом выпуске журнала «Вестник» за 1972 год. Бронетанковой техники", которые были выполнены с использованием настоящего танка Т-72 и реактора ВВР-Л-02 в качестве наличие источника гамма-излучения и нейтронов, а также топлива в топливных баках танка Т-72 повышает общее ослабление дозы нейтронов в танке на постах экипажа в среднем в 1,37 раза.. Места экипажа были протестированы со всех сторон с шагом в 45 градусов.

Кроме того, Т-72 с самого начала был оснащен внутренней противорадиационной облицовкой, получившей название «Подбой», что означает просто «подкладка», как средство сохранения жизни экипажа достаточно долго для выполнения боевой задачи, не требуя замены экипажа. Подкладка «Подбой» присутствовала практически на всех внутренних поверхностях танка, за исключением днища корпуса. Вместо этого защита днища была обеспечена радиационными панелями на крышке карусели автоматического заряжания, выполнявшими функцию защиты от отколов. Командирская башенка имела обшивку под названием «Надбой» на крыше вместо обшивки, поскольку за перископами было недостаточно места для размещения обшивки достаточной толщины. Обшивка имела металлическую обшивку для защиты от воздействия окружающей среды. Удлинитель башенного кольца по бокам корпуса также был покрыт толстым слоем «Надбоя», поскольку это пространство внутри танка использовалось для прокладки кабелей, топливопроводов и воздушных магистралей.

 

С 1983 года на Т-72 был установлен дополнительный комплект противорадиационной защиты снаружи башни и корпуса в ответ на заявление президента США Рональда Рейгана в 1981 году о возобновлении производства нейтронных бомб. Тяжелая броня Т-72 (и танков в целом) обеспечивала очень хорошую защиту от немедленного разрушительного взрыва и высокой температуры ядерного оружия, включая нейтронные бомбы, но мощный выброс нейтронного излучения было нелегко заблокировать даже с помощью существующей противорадиационной накладки. Тонкая крыша и борта башни и корпуса были особенно уязвимы, поскольку были намного тоньше лобовой брони танка. Поэтому внешняя антинейтронная обшивка «Надбой» была сосредоточена вокруг этих областей. Название означает просто «облицовка». Танки Т-72А 1983 года постройки получили дополнительную облицовку на заводе, а другие танки были модернизированы на складах во время планового ремонта. На фотографии справа ниже показан пример Т-72А, у которого была модернизирована обшивка, а на фотографии слева ниже показано то же самое для Т-72Б.

 

«Надбой» также был нанесен на несколько зон на внешней поверхности бортов корпуса, исключая область вокруг отделения механика-водителя. Это потому, что водитель уже был защищен от радиации с обеих сторон двумя большими топливными баками, расположенными по бокам от него. Система подачи топлива в двигатель была устроена таким образом, что эти лобовые топливные баки использовались в последнюю очередь, чтобы дополнительная защита от этих баков сохранялась как можно дольше. Для дополнительной нейтронной защиты сиденье механика-водителя в Т-72Б или Т-72Б1 имело противорадиационную панель, добавленную к задней поверхности спинки, а противооткатный кожух командира также был оснащен дополнительной противорадиационной панелью.

Облицовка и облицовка представляют собой композитные материалы, состоящие из тканых полиэтиленовых панелей. Полиэтилен обладает чрезвычайно высокой плотностью по отношению к нейтронам и высокой устойчивостью к ядерной реакции с нейтронами, что делает его пригодным для защиты от частиц, поскольку индуцируемое излучение невелико. Действительно, для этих реакторов СВМПЭ по-прежнему является предпочтительным материалом для защиты от нейтронов для легких применений благодаря своим превосходным качествам. Максимальная толщина облицовки, присутствующая в Т-72, составляет 50 мм.

Подкладка и облицовка крепятся к танку специальным клеем и плотно прижимаются к танку специальными болтами с шайбой, прикрепленными к головкам. Полимеры пропитаны свинцом для повышения их непрозрачности по отношению к гамма-излучению, а лист ткани из борированного полиэтилена был добавлен в ответ на развитие технологии создания нейтронных бомб в 1960-х годах. Борированный полиэтилен — это разновидность полиэтилена высокой плотности, пропитанного бором. По словам Андери Тарасенко, название материала «boron 2EP002». Известно, что бор чрезвычайно эффективен при улавливании нейтронов благодаря своему большому поперечному сечению поглощения, что делает его пригодным для использования в качестве радиационной защиты. Высокая стоимость соединений бора делала непрактичным применение в высокой концентрации, поэтому было решено включить в композитную обшивку только один слой борированного материала. Расположение слоя было таким, что, по сообщениям, оно снизило требуемое содержание бора наполовину, но снижение дозы облучения осталось на том же уровне, что и раньше.

Из-за большой толщины противорадиационного материала, установленного вокруг обитаемых зон танка, общий вес как облицовки, так и обшивки и их фурнитуры составляет 650 кг.

По сравнению с танком без противорадиационных накладок ослабление проникающего излучения увеличилось в 3-5 раз. Согласно «Создание танка Т-64 (фрагменты истории)» (Создание танка Т-64: фрагменты истории) В. В. Поликарпова, снижение дозы облучения от проникающей радиации (нейтроны и гамма-лучи) составило в 16 раз, а снижение дозы облучения от облученной среды (остаточная радиация) — в 18 раз. Меры противорадиационной защиты, установленные на Т-72, не отличаются от Т-64, поэтому можно ожидать такого же уровня снижения.

Исходя из этого, можно определить, что коэффициент пропускания (TF) остаточного излучения и проникающего излучения (гамма) составляет 0,05 и 0,06 соответственно. Например, TF, равный 0,05, означает, что на каждые 100 РАД излучения, испускаемого танком, члены экипажа внутри получают только 5 рад. Максимально допустимая доза, по мнению армии США, составляет 150 РАД, а смертельная доза — 450 рад. Однако, как ни странно, в отчете 1979 года «Защита бронированной машины от радиации» указано, что стандартный танк M60A1 обеспечивает TF, равный 0.1 защита от гамма-излучения и 0,04 защита от остаточного излучения, в то время как M60A2 обеспечивает коэффициент защиты 0,05 от гамма-излучения и 0,03 защита от остаточного излучения. Таким образом, оба они якобы равны или лучше Т-72, несмотря на отсутствие каких-либо специальных накладок или внутренних амортизирующих элементов, или более толстой брони. Это может быть связано с использованием реальных ядерных взрывов при испытаниях танков на облучение в СССР для реальных измерений и проверки математических моделей, тогда как в США испытания на облучение M60A1 и M60A2 были просто имитированы. Новости об этой практике можно найти в статье «Ученые TECOM измеряют радиационную защиту XM1», опубликованной в выпуске Army RD & A Bulletin за июль-август 1979 года.

С установкой «Надбоя» коэффициент ослабления проникающей радиации был дополнительно увеличен, так что детонация нейтронной бомбы окажет меньшее воздействие на боевые возможности экипажа, и выжить при атаке обычным ядерным оружием станет почти тривиально, так что вероятность смерти от противотанковых ружей и ракет, вероятно, выше, чем от лучевой болезни.

Характер слоистой конструкции противорадиационной облицовки также делает ее подходящей для защиты от отколов. Действительно, листовое волокно из СВМПЭ широко используется для этой цели, и в качестве альтернативы арамидным волокнам используются более современные составы, такие как волокна Spectra. НИИ Стали заявляет на своем веб-сайте, что, как правило, отколовшиеся гильзы, изготовленные из арамидных волокон или из СВМПЭ (сверхвысокомолекулярного полиэтилена), уменьшают дугу выброса осколков в 3 раза и уменьшают количество осколков в 10 раз, резко повышая выживаемость оборудования и экипажа. Кроме того, отколовшаяся гильза не только улавливает осколки, вылетающие в месте пробития брони, но когда все внутренние поверхности танка защищены отколовшейся гильзой, она также может улавливать осколки, которые в противном случае могут отрикошетить от поверхностей брони и нанести дополнительные повреждения. С этой целью большая толщина облицовки во многих частях танка является весьма выгодной.

Толщина обшивки «Подбоя» за лобовой броней башни составляет около 10-20 мм, а обшивка по бокам, сзади и потолку башни — 40-50 мм. Потолок, в частности, имеет облицовку толщиной 41 мм. У люков облицовка толщиной 50 мм, с некоторыми отклонениями из-за необходимости сделать вырезы для ручек замков. Тонкая облицовка за передней частью башни была вызвана высоким ослаблением радиации, обеспечиваемым большой толщиной брони, поэтому в толстой противорадиационной облицовке не было необходимости. по бокам корпуса и на потолке корпуса имеется облицовка «Подбой» толщиной 50 мм.

 

Люк механика-водителя также имеет 40-50-миллиметровый слой облицовки, а вырез в верхнем гласисе для головы механика-водителя и его перископа имеет 13-миллиметровый слой облицовки, компенсирующий уменьшенную толщину брони. Задние поверхности верхнего и нижнего гласиса не имеют противорадиационной накладки. В случае с верхним гласисом в этом, по-видимому, не было необходимости из-за большой толщины брони, а за нижним гласисом находится резервуар для воды. При достаточном количестве воды на пути гамма-излучения вода служит достаточно эффективным радиационным экраном.

Приведенный ниже чертеж поперечного сечения, взятый из отчета ЦРУ о советских танковых разработках, показывает, что толщина подкладки «Подбоя» составляет около 50 мм за верхней композитной броней glacis. Однако, похоже, что это была неверная информация, поскольку внутренние фотографии и чертежи поперечного сечения этой части корпуса указывают на отсутствие такой облицовки. Скорее всего, это неправильная идентификация, основанная на наличии воздуховодов, показанных на чертежах поперечного сечения.

 

Без дополнительной противорадиационной прокладки следует предположить, что прослойка из стеклянного текстолита в верхней броне glacis в сочетании со стальными слоями брони выполняет роль радиационной защиты.

Толщина противорадиационной облицовки вдоль бортов корпуса достигает максимум 50 мм, но фактическая толщина может значительно отличаться. Максимальная толщина достигается по бокам отделения водителя и вокруг боевого отделения. Локальное истончение обшивки присутствует в определенных зонах по соображениям простора, что имеет место в таких областях, как борта корпуса вокруг карусели автоматического заряжания и стенка за передним правым топливным баком с боеприпасами. На стенке корпуса за батарейным отсеком отсутствует противорадиационная накладка.

Воспламеняемость оболочки «Надбоя» неясна, но не подлежит сомнению, что она была спроектирована так, чтобы выдерживать нагрев от ядерного взрыва. Оболочка должна выполнять свое назначение в качестве защиты от нейтронного и гамма-излучения, прежде чем ее снесет ударной ядерной волной и высокоскоростными ветрами (и обломками, которые она несет), поскольку нейтроны и гамма-излучение достигают танка мгновенно, а оболочка должна выдержать тепловую вспышку от взрыва, поскольку тепло излучается со скоростью света. Чтобы предотвратить разрушение обшивки от тепла ядерного взрыва, самый внешний слой композитного материала выполнен из огнестойкого материала. Поскольку часто наблюдается отсутствие надписи «Надбой» на сгоревших танках Т-64, Т-72 и Т-80, очевидно, что материал все еще в некоторой степени воспламеняется, хотя это может быть не совсем уместно в боевой обстановке, поскольку обшивка часто сгорает от внешнего источника тепла, такого как горящее топливо из поврежденного танка. Может возникнуть проблема, если танк будет атакован напалмом или другим огнеметным оружием, но такие атаки редки и будут представлять незначительную угрозу по сравнению с более серьезными противотанковыми средствами, такими как безоткатные ружья и управляемые ракеты.

На фотографии ниже Т-64 с внешней противорадиационной обшивкой «Надбой» показаны повреждения, нанесенные 122-мм осколочным артиллерийским снарядом. Обратите внимание на обугленные куски ткани, доказывающие, что обшивка сделана из текстильных листов. Что еще более важно, обшивка сгорела не полностью. Повреждения почти полностью локализованы в месте попадания артиллерийского снаряда, что указывает на то, что обшивка не горит легко под воздействием интенсивной вспышки тепла. Вместо этого гораздо более вероятно, что обшивка была сорвана взрывом снаряда, а не сгорела.

Скриншоты ниже взяты с новостного канала чехословацкого телевидения, который показывал последствия печально известной трагедии, произошедшей 9 января 1991 года во время вывода советских войск из Чехословакии. Т-72 был полностью уничтожен в результате замедленной детонации трех 125-мм осколочных снарядов после того, как по неизвестным причинам самопроизвольно начался внутренний пожар. Каким-то образом, все остальные разрывные патроны, размещенные внутри танка, не взорвались, и большинство из них остались в основном нетронутыми, несмотря на полное разрушение карусели боеприпасов. Сила взрыва была такова, что башню отбросило на 78 метров, она ударилась об угол соседнего танкового сарая и снесла его, а командирская башенка отделилась от башни и приземлилась в 142 метрах от нее. На скриншотах ниже видно, что облицовка «Подбоя» на поверхности боковой стенки корпуса боевого отделения (где хранились боеприпасы) разрушена, но облицовка на поверхности стены поста механика-водителя только опалена и в остальном совершенно не повреждена, несмотря на жестокость произошедшего.

 

Толщина «Надбоя» на крыше башни составляет около двух дюймов (45-50 мм), а толщина обшивки люков башни такая же, если не больше. Это связано с малой толщиной люка по сравнению с крышей башни, поэтому в нем меньше стали для поглощения поступающего излучения. На фотографии слева ниже показано, как крепежные шпильки для реактивной брони «Контакт-1» выступают через обшивку «Надбой».

 

Круги с четырьмя отверстиями, отмечающие поверхность обшивки, представляют собой металлические шпильки, которые прижимают обшивку к поверхности башни. Когда материал обшивки сгорает, эти шпильки обычно остаются нетронутыми, поскольку они приварены к башне. Смотрите две фотографии ниже, на которых показана сгоревшая башня Т-72.

 

Люк выброса заглушки гильзы снаряда надежно защищен 50-миллиметровым слоем «Подбоя», а начиная с 1983 года на его внешнюю поверхность нанесен еще 50-миллиметровый слой «Надбоя».

Как упоминалось ранее, облицовка не только выполняет функцию поглотителя нейтронов, но и превосходно выполняет функцию обшивки отломков. В этом документе ЦРУ на странице 13 сообщается, что противорадиационная накладка, обнаруженная на Т-72 и Т-64, функционирует как противоосколочная накладка, а Рикард Линдстрем сообщает, что шведские испытания приобретенных бывших восточногерманских Т-72М1 привели к выводу, что противорадиационная накладка была вполне способна поглощать вторичные осколки кумулятивных реактивных снарядов.

В зависимости от конструкции, осколочные гильзы могут уменьшить угол разбрызгивания вторичных осколков кумулятивной боеголовки на 50 % или более, если броня сильно перегружена, и возможно уменьшить количество вторичных осколков до 80 %. На веб-сайте НИИ Стали приводится более оптимистичное утверждение о том, что угол распыления вторичных осколков (от бронебойного снаряда неизвестного типа) может быть уменьшен в 3 раза, а количество осколков может быть уменьшено в 10 раз. Кроме того, уменьшение амплитуды ударной волны от внешнего взрыва составляет порядка 4,5-5 раз для легкобронированной машины. Т-72, конечно, не является «легкобронированной машиной», но наличие защитного кожуха все равно помогло бы улучшить условия внутри танка, если бы взрывоопасный боеприпас был взорван снаружи. Если броня не пробита ударным снарядом, отколовшаяся облицовка может поглотить все отколы, образующиеся с поверхности бронеплиты. В любом случае, вероятность ранения экипажа или повреждения внутреннего оборудования танка значительно снижается, особенно от таких боеприпасов, как снаряды HESH, которые полагаются исключительно на осколки и взрыв, чтобы контузить и ранить экипаж или повредить внутреннее оборудование. Противорадиационная облицовка должна обладать хорошими характеристиками даже против легких ТЕПЛОВЫХ гранат из-за ее значительной толщины как внутри, так и снаружи танка. Фактически, эта особенность помогла спасти жизни по крайней мере в одном подтвержденном инциденте.

В данном случае Т-72 был поражен во фланг выстрелом из РПГ, который также снес большую часть внешних ящиков ЗИП. Экипаж выжил, а танк получил лишь незначительное колотое ранение. Противорадиационная обшивка на внешней поверхности бортового листа корпуса в районе спонсонов не будет вести себя как облицовка от отколов, но это все же дополнительный материал на пути кумулятивной струи заряда, превращающий бортовую броню корпуса в трехслойный сэндвич из пластика-стали-пластика толщиной 170—175 мм.

Наличие облицовки является важным фактором безопасности боеприпасов carousel в случае пробития брони, особенно сбоку, но пластиковая облицовка низкой плотности обладает дополнительным преимуществом в ослаблении взрывных волн.

Обычно одна только стальная плита обеспечивает очень хорошую защиту от взрывной волны, если конструкция достаточно прочна, чтобы противостоять избыточному давлению. Благодаря наличию среды с низким акустическим сопротивлением за стальной пластиной с высоким акустическим сопротивлением, как в случае с поверхностью раздела сталь-воздух, энергия ударной волны поглощается внутри брони с помощью механизма, известного как рассогласование импеданса, вместо передачи энергии по воздуху экипажу.

Для RHA steel акустический импеданс составляет 46 мрейлов, а акустический импеданс воздуха — 413 Релей. Эффект наличия слоя с низким импедансом позади слоя с высоким импедансом заключается в том, что волны сжатия от взрыва на передней поверхности среды с высоким импедансом отражаются обратно от границы со средой с низким импедансом, а для комбинации двух столь непохожих сред, как сталь и воздух, коэффициент отражения очень высок, поэтому воздуху передается практически любая энергия. Почти вся энергия сохраняется в виде отраженных волн, которые являются волнами растяжения. Когда волны растяжения пересекаются с волнами сжатия, идущими за ними от передней поверхности среды, конструктивная интерференция двух продольных волн создает огромное растягивающее напряжение. Если растягивающее напряжение превышает предел прочности среды, в данном случае стальной пластины, пластина выходит из строя в точке пересечения волн и образуется откол.

Для Т-72 акустический импеданс противорадиационной облицовки можно считать, по крайней мере, таким же высоким, как у полиэтилена, который имеет импеданс 1,73 МРейла — более чем в 4000 раз выше, чем у воздуха. Это позволяет передавать гораздо большую долю энергии волны в облицовку и, в свою очередь, на ту же величину снижает интенсивность отраженной волны растяжения. Таким образом, снижается энергия откола или полностью устраняется откол, если растягивающее напряжение достаточно подавлено. Если откол все еще образуется и энергии для выброса струпа достаточно, он может быть захвачен облицовкой. Тот же процесс отражения волн происходит и с волнами, индуцируемыми в противорадиационной обшивке, и из-за несоответствия высокого импеданса между ней и воздухом передается мало энергии, а огромная прочность на разрыв тканых полиэтиленовых волокон сильно препятствует откалыванию. Что касается ослабления взрыва, то общая энергия, передаваемая через два слоя, меньше, чем в случае с одним слоем из-за ослабления энергии волны при ее распространении через толщу слоев брони.

Таким образом, задействованы четыре защитных механизма: ослабление взрыва, предотвращение откола, ослабление энергии откола и улавливание откола.

Плотный, непрерывный контакт между стальной пластиной и антирадиационной облицовкой имеет решающее значение для предотвращения этих явлений, поскольку это исключает свободное воздушное взаимодействие. Таким образом, противорадиационная облицовка «Подбой» была спроектирована таким образом, чтобы соответствовать форме внутренних поверхностей корпуса и башни танка с относительно жесткими допусками, и была плотно закреплена с помощью клея и множества металлических шпилек. Если между поверхностью и облицовкой будет существовать воздушный зазор, то часть защитного эффекта будет нарушена, так как образование сколов внутри стальной пластины не будет подавлено должным образом.

Кроме того, наличие облицовки на металлических поверхностях башни и корпуса помогает изолировать танк и предотвращает образование конденсата. Это может помочь сохранить множество электрических и электронных компонентов в танке. Облицовка башни «Надбой» может быть особенно полезна в качестве теплоизоляции, поскольку самый внешний слой состоит из огнестойкого материала, что, естественно, подразумевает, что он будет изолировать танк от солнечной радиации.

Облицовка «Подбой» была частично удалена, а облицовка «Надбой» была полностью удалена, начиная с модели Т-72Б3. Нет документации об обосновании этого решения, но весьма вероятно, что потеря обшивки связана с тем, что после окончания холодной войны значительно уменьшился акцент на крупную ядерную войну, в то время как частичное удаление обшивки, вероятно, напрямую связано с тем, что Министерство обороны России начало закупать защитный костюм 6B15 «Ковбой» для экипажей бронетехники с 2012 года. Костюм 6B15 включает мягкий бронежилет 6B15-1 и бронешлем 6B15-2, оба соответствуют классу ГОСТ 1, поэтому фактически они выполняют ту же функцию, что и противорадиационная подкладка. Удаление подкладки можно объяснить необходимостью компенсировать увеличенный объем костюмов и пространство, занимаемое новым электрическим и электронным оборудованием.

Облицовка была удалена только с некоторых боковых и задней поверхностей внутренней части башни. Облицовка на всех поверхностях внутренней части корпуса была сохранена. Как показано на изображении ниже, обшивка потолка была сохранена, и даже видна часть боковой обшивки корпуса.

Фотографии ниже, показывающие белорусский Т-72Б3, дают лучшее общее представление о том, сколько было снято со стен башни. Фотографии из белорусского военного вестника. Со стороны командира в башне все еще сохранилась некоторая облицовка, в то время как со стороны наводчика в башне ничего нет.

Частичный демонтаж внутренней обшивки и полное снятие внешней обшивки, несомненно, помогли в ограниченной степени уравновесить увеличение веса моделей Т-72Б3, учитывая, что общий вес обшивки составляет 650 кг.

МОБИЛЬНОСТЬ

Т-72 был настоящим основным боевым танком, успешно достигшим превосходного компромисса между тремя основными характеристиками, которые определяют базовую конструкцию танка: огневой мощью, защитой и мобильностью. На протяжении всей своей карьеры во время холодной войны Т-72 оснащался одним из самых мощных танковых орудий в мире, имел отличную броневую защиту и был достаточно маневренным по сравнению со своими аналогами. Что касается средней скорости передвижения, внедорожные характеристики Т-72 были в целом сопоставимы с такими аналогами, как M60A1, Chieftain и Leopard 1, но у Т-72 были лучшие разгонные характеристики. Однако Т-72 ни в коем случае не был лучшим в этой категории, поскольку Т-80 поступил на вооружение всего несколько лет спустя, за ним последовал Leopard 2, а затем M1 Abrams. Все эти танки значительно превосходили Т-72 по разгонным характеристикам и максимальной скорости, хотя следует отметить, что «мобильность» — это обобщающий термин, который охватывает не только эти два аспекта.

По сравнению с Т-64А, из которого он был создан, Т-72 «Урал» является более тяжелым танком. И это несмотря на то, что у них одинаковое орудие, очень похожий вес брони как корпуса, так и башни и практически идентичное внутреннее оснащение. Причиной этого дополнительного веса является ходовая часть, которая весила в общей сложности 6,2 тонны в Т-64А, но 8,47 тонны в Т-72. Разница в 2,27 тонны обусловлена более тяжелыми опорными колесами, более тяжелыми гусеницами, более тяжелой системой охлаждения и увеличенным объемом моторного отделения, что потребовало установки на танк дополнительной брони из-за увеличенной площади поверхности. Эти факторы были уравновешены установкой более мощного V-образного двигателя, что поставило мобильность Т-72 на несколько более высокий уровень, чем у Т-64А.

 
Несмотря на то, что Т-72 был тяжелее Т-64А, он все же был небольшим и легким для танка своего типа. Это упростило железнодорожные перевозки и позволило безопасно пересекать мосты малой грузоподъемности и эффективно использовать большой парк тактических мостов, находящихся на вооружении советской армии, в том числе тех, что были созданы на базе уже устаревшего на тот момент Т-54.
 
Испытания танков Т-72М1 (и МТЛБ) в Норвегии в период с 1992 по 1994 год дали положительные результаты. Рассматриваемые танки показали хорошие характеристики на снегу глубиной до 0,8 метра, хотя временами им все еще не удавалось надежно преодолевать замерзшие ледяные насыпи.

Траншеи шириной 2,6-2,8 метра можно пересечь либо при медленном движении, либо на высокой скорости. С надетыми брызговиками Т-72 может преодолевать только вертикальные препятствия высотой не менее 0,85 метра. Когда они сняты, танк может преодолевать препятствия высотой не менее 1,2 метра и более. И это несмотря на то, что такие препятствия не только выше холостого хода, но и превышают верхнюю часть гусениц. Для сравнения, M60A1 способен преодолевать только вертикальное препятствие диаметром 36 дюймов (914 мм), несмотря на гораздо более высокое расположение промежуточного колеса.

Машинный отсек состоит из двух панелей — панели доступа к двигателю и панели радиатора. Панель доступа к двигателю представляет собой простую штампованную стальную пластину, в то время как панель радиатора выполнена как часть впускного канала для размещенных внутри блоков радиаторов. Эти две панели шарнирно закреплены на перекладине, которая охватывает ширину моторного отсека. Обе панели прикреплены болтами к конструкции корпуса по периметру, надежно защищая их от непреднамеренного попадания воды. При необходимости панель доступа к радиатору можно открыть самостоятельно, не поднимая радиаторный блок. Это может быть сделано для очистки радиаторного блока от мусора, листьев и т. д.

Прочное крепление панелей машинного отделения к корпусу неудобно с точки зрения утомительности, когда панели нужно поднимать для доступа, но в дополнение к гидроизоляции, этот тип ограждения машинного отделения позволяет толстым панелям служить конструктивными элементами корпуса. Это придает корпусу лучшую жесткость при воздействии взрыва мины, ядерного взрыва и других подобных нагрузок. Секционные впускные панели, как на таких танках, как серии Centurion и Patton, обычно имеют только одну из панелей, привинченную к месту, в то время как остальные закреплены выступающим выступом с соседней панели. Это значительно упрощает открытие больших площадей машинного отделения, но отсутствие подпружиненных шарниров для поддержки веса и отсутствие надежного крепления, создающего большие допуски, — это проблемы, которыми нельзя пренебрегать.

Каждая панель может открываться на петлях сама по себе, или обе панели могут открываться вместе. Минимальный угол между панелями составляет 100 градусов, и, таким образом, только одна панель может быть полностью открыта одновременно. Чтобы максимально свести к минимуму необходимость открывать панели доступа, отверстия для заливки моторного масла, трансмиссионного масла и охлаждающей жидкости имеют свои собственные, отдельные отверстия для проверки масла и охлаждающей жидкости. Всю машинную палубу можно снять только в рамках сложного процесса, который включает в себя откручивание болтов не только панелей палубы, но и поперечной балки между ними, а также слив систем охлаждения и смазки для опорожнения радиаторных блоков, поскольку быстроразъемные соединения не использовались.

 

Демонтаж всего моторного отсека производится только тогда, когда необходимо заменить основные внутренние узлы, такие как двигатель, коробка промежуточной передачи мощности или механизм вентилятора охлаждения, среди прочего. В противном случае доступ ко всем остальным компонентам и их замену можно получить, открыв одну из двух панелей доступа. В случае капитального ремонта или замены трансмиссии соединение двух панелей доступа и блока радиаторов в единый блок в некоторой степени ускоряет весь процесс, поскольку это позволяет 1,5-тонному крану снять все три блока за один раз.

Интересной особенностью танка является то, что при движении в мирное время внешние контрольные огни Т-72 могут функционировать как система дорожной сигнализации, включая такие функции, как указатель поворота и стоп-сигнал. Также может быть подан аварийный сигнал, при котором начинают мигать все габаритные огни. Система дорожной сигнализации включает габаритные огни, блок системы дорожной сигнализации KDS 1-2C, внутреннюю сигнальную лампу и переключатели для включения сигналов. В коробке KDS 1-2 °C находятся переключатели для включения и выключения габаритных огней, а также для активации левого и правого указателей поворота, при этом левый и правый габаритные огни мигают до тех пор, пока переключатель не будет сброшен. Он также включает габаритные огни при нажатии на педаль тормоза, обеспечивая, таким образом, стоп-сигнал.

В-46 (В-46-4, В-46-6)

[float=left][/float]

В-46 — это дизельный двигатель с жидкостным охлаждением и наддувом. Это V-образный 12 цилиндровый двигатель с углом наклона цилиндров 60 градусов. В-46 был разработан в Челябинске Челябинским тракторным заводом (ЧТЗ) как современная производная от классической В-2, которая когда-то приводила в действие культовые Т-34 и КВ-1, но в остальном представляет собой совершенно новую конструкцию. В целом, В-46 и все его потомки представляют собой надежные многотопливные дизельные двигатели, которые обеспечивают хорошие характеристики для танка весовой категории Т-72. V-46 выдает 780 л. с. (574 кВт) при номинальной частоте вращения 2000 об/мин. Двигатель рассчитан на диапазон температур от −40 ° C до +50 °C. Без предварительного нагрева минимальная начальная температура составляет +5 °C.

Модель В-46-4 использовалась на Т-72 «Урал» и большинстве других вариантов Т-72, а В-46-6, которая впервые была испытана в 1976 году на экспериментальном танке «Объект 176», использовалась на Т-72А. Всего было произведено семь модификаций двигателя V-46 с диапазоном мощности от 650 до 780 л. с. Они устанавливались на танки Т-72, инженерные машины на их базе, модернизированные танки Т-55АМ и Т-62М, самоходные артиллерийские установки, комплексы SHORAD и другие военные гусеничные машины общим количеством в 20 типов. Основным недостатком V-46 является высокий удельный расход масла — 8 г / л. с. в час, что является общей чертой с другими производными В-2. В основном это связано с относительно большими зазорами в группе цилиндров, что свидетельствует о состоянии производственных технологий, доступных в Советском Союзе.

Он имеет большой диаметр отверстия 150 мм и длину хода поршня 180 мм (левая группа цилиндров) и 186 мм (правая группа цилиндров), что соответствует V-2. Объем правого блока цилиндров составляет 19,8 литра, а левого блока — 19,092 литра, а общий объем составляет 38,89 литра. Обычно это сокращенно до 38,8 л. Асимметричные ряды цилиндров были результатом использования ведущих и ведомых шатунов, при этом правый поршень имел ведомый, или шарнирный, шатун. Это позволило свести к минимуму длину двигателя, что было выгодно не только с точки зрения компактности, но и снизило его вес, поскольку экономия материалов за счет более короткого блока цилиндров означала меньший вес. Это в отличие от обычных автомобильных V-образных двигателей, которые обычно имеют расположенные рядом шатуны, что обычно увеличивает длину двигателя на 11-14 % и создает дополнительные изгибающие моменты, которые изгибают шатунную шейку из-за продольного смещения между шатунами в каждой паре, увеличивая нагрузку.

Все основные характеристики В-46 были унаследованы непосредственно от оригинального V-2, включая двойной верхний распределительный вал и механический регулятор частоты вращения. На момент появления V-2 это были современные характеристики, но к моменту появления Т-72 обе характеристики уже давно стали стандартными среди танковых двигателей. Порядок запуска двигателя 1-12-5-8-3-10-6-7-2-11-4-9, или 1Л-6Р-5Л-2Р-3Л-4Р-6Л-1Р-2Л-5Р-4Л-5Р. Пары распределительных валов на обоих рядах цилиндров идентичны и обеспечивают симметричное газораспределение. Газораспределение также симметрично подобрано с обеих сторон. Хотя правые группы поршней имеют больший ход, передаваемый крутящий момент между двумя поршневыми группами одинаков. В целом, V-46 соответствует идеальному 60-градусному двигателю V12 с равномерной подачей топлива с полной динамической балансировкой без использования балансировочных валов.

[float=right]
Ручка ручного акселератора[/float]

В-46 был спроектирован с большим перекрытием клапанов на 75 градусов, что обеспечивает сильный продувочный эффект, поскольку отрицательное давление выходящих выхлопных газов используется для ускорения поступления свежего воздуха в цилиндр. Это было важным изменением конструкции по сравнению с более ранними производными двигателей В-2, которые имели небольшое перекрытие клапанов менее чем на 20 градусов. Он функционирует как средство полной очистки цилиндра от выхлопных газов, а также обеспечивает значительное воздушное охлаждение головки поршня и форсунки. Большое перекрытие клапанов работает в паре с нагнетателем для увеличения мощности двигателя за счет создания чрезмерных зазоров на холостых оборотах, что снижает экономию топлива из-за фиксированного времени газораспределения. Согласно руководству по эксплуатации, двигатель должен работать на холостом ходу со скоростью 800—900 об / мин (не менее 800 об /мин), а минимальная частота вращения холостого хода составляет 600 об / мин, что является минимальной стабильной частотой вращения коленчатого вала, но холостой ход при 600 об / мин не рекомендуется. На предыдущих производных V-2 рекомендуемая частота вращения холостого хода составляла 600 об/ мин из-за отсутствия значительного перекрытия клапанов.

Механический регулятор с регулируемой частотой вращения способен устанавливать переменную частоту вращения холостого хода, обеспечивать фиксированную максимальную частоту вращения и поддерживать любую постоянную частоту вращения между холостым ходом и максимальной. Водителю предоставлены два элемента управления для регулирования расхода топлива — ручной акселератор, используемый для установки оборотов холостого хода, которые затем автоматически поддерживаются регулятором, и педаль акселератора, которая используется для ручного увеличения оборотов двигателя, которые регулятор будет поддерживать при изменяющихся нагрузках, увеличивая или уменьшая расход топлива в ответ. Если, например, водитель держит ногу на педали акселератора в устойчивом положении, чтобы поддерживать частоту вращения двигателя 1900 об / мин, то при движении танка по холмистой местности регулятор будет поддерживать ту же частоту вращения двигателя, даже когда нагрузка на двигатель возрастает, когда танк взбирается на насыпь, а затем падает, когда танк скатывается с противоположной стороны насыпи. Поскольку частота вращения двигателя постоянна, скорость танка также остается постоянной, что облегчает водителю управление танком и увеличивает среднюю скорость танка при движении по пересеченной местности.

Настройка оборотов холостого хода производится перед запуском двигателя путем перевода ручного акселератора в положение холостого хода. Ручка ручного акселератора показана на фотографии справа, рядом с рукояткой рулевого управления и позади гирокомпаса ГПК-59.

Работа на холостом ходу с минимальной частотой вращения 600 об / мин возможна с помощью ручного акселератора, но не рекомендуется. Работа на холостом ходу с чрезмерно низкой частотой вращения не способствует экономии топлива и способствует накоплению сажи. Рекомендуемая частота вращения холостого хода не менее 800 об / мин устанавливается водителем во время запуска двигателя, нажимая на ручной акселератор до тех пор, пока не почувствуется сопротивление, которое будет примерно посередине собачки рукоятки акселератора. Рукоятку можно выдвинуть вперед, преодолевая ощутимое сопротивление, чтобы увеличить частоту вращения двигателя на холостом ходу для более быстрой зарядки аккумуляторов, при предварительном прогреве двигателя и для поддержания двигателя в тепле в холодную погоду, при работе двигателя на топливе, отличном от дизельного, когда стабилизатор должен быть полностью заряжен, и так далее. Водитель должен следить за тахометром, одновременно толкая ручку вперед, пока не увидит, что достигнута желаемая скорость, или, если требуется определенное напряжение, ему нужно посмотреть на вольтметр. Например, чтобы достичь и поддерживать 26 В для подачи номинальной мощности на стабилизатор, частота вращения двигателя должна составлять 1500—1600 об/мин. При выключении двигателя ручной акселератор переводится в полное заднее положение, чтобы перекрыть подачу топлива.

Центробежный нагнетатель Н-46 используется на всех моделях серии V-46. Воздухозаборник нагнетателя находится над концом коленчатого вала. Он соединен с блоком фильтрации всасываемого воздуха воздуховодом. На противоположном конце двигателя находятся выпускные каналы выпускного коллектора и втулка воздухораспределителя системы пневматического запуска.

Степень сжатия равна 14. Это соотношение относительно низкое, но остается в допустимых пределах для двигателя с воспламенением от сжатия, поскольку нагнетатель Н-46 создает достаточно высокое давление наддува — 0,68 бар (0,7 кгс/ см²). Общее избыточное давление в цилиндре составляет 0,804 бар (0,82 кгс / см²) — выше, чем давление наддува только в нагнетателе, благодаря продувке, обеспечиваемой перекрытием клапанов. Таким образом, общее давление, включая атмосферное, составляет 1,817 бар на уровне моря. Температура воздуха внутри цилиндра в конце такта впуска составляет 128 ° C. Именно благодаря высокому наддуву, обеспечиваемому нагнетателем и продувкой, топливная экономичность остается относительно высокой, несмотря на несколько низкую степень сжатия. Удельный расход топлива составляет 180 г/ л. с. в час при номинальной частоте вращения, что соответствует двигателям серии V-55 и AVDS-1790-2, и ниже, чем 185 г/ л. с. в час у MB 838 CaM-500. Минимальный удельный расход топлива составляет около 172 г/л. с.

Благодаря использованию блока цилиндров из литого алюминия двигатель весит всего 980 кг. Компактность придает В-46 исключительно высокую удельную мощность — 653 л. с./ м³. Его среднее эффективное давление (MEP) составляет 8,8 бар (9 кгс/ см²).

Поскольку объем двигателя составляет 38,8 литра, что довольно много по сравнению с выходной мощностью V-46, двигатель имеет удельную мощность 20,1 л. с./л. Это значительно ниже, чем у MB 838 CaM-500, приводящего в действие Leopard 1 (22,2 л. с. / л), и у AVDS-1790-2C, приводящего в действие M60A1 (25,5 л. с. / л), но большой объем двигателя — в первую очередь большая длина хода поршней — отвечает за благоприятную отдачу крутящего момента двигателем и его конкурентоспособный удельный крутящий момент. Рабочий диапазон оборотов двигателя составляет 1300—2000 об/мин, а максимальная частота вращения коленчатого вала — 2300 об/мин.

Частота вращения холостого хода V-46 такая же, как у 5ТДФ, но из-за повышающей передачи в коробке передач промежуточной передачи мощности частота вращения холостого хода на входе BKP фактически составляет около 1100—1200 оборотов в минуту. Максимальный крутящий момент составляет 3090 Нм при частоте вращения двигателя 1300 об /мин, снижаясь до 2745 Нм при 2000 об/мин. Основываясь на известной кривой крутящего момента польского двигателя S-1000, усовершенствованной производной от V-46-6, можно рассчитать, что крутящий момент двигателя при частоте вращения всего 1000 об / мин всего на 2,5 % ниже пикового крутящего момента. Таким образом, кривая крутящего момента должна быть следующей:

Как видно из графика, нижняя граница кривой крутящего момента чрезвычайно плоская, и даже при 1000 оборотах в минуту достигается огромный крутящий момент, который лишь незначительно превышает частоту вращения холостого хода. На практике это означает, что водитель Т-72 получает большую мощность сразу же после нажатия на педаль акселератора, что обеспечивает исключительную реакцию на вождение. Это важно не только с точки зрения быстродействия, но и показывает, что снижение частоты вращения, при которой двигатель развивает максимальный крутящий момент, было использовано для повышения гибкости двигателя.

Для количественной оценки качеств динамики двигателя используются два показателя — гибкость двигателя (адаптивность) и эластичность двигателя. Коэффициент гибкости (адаптивности) двигателя равен 1,125, который иначе известен как резерв крутящего момента, резерв крутящего момента или повышение крутящего момента в процентном выражении. В данном случае он равен 12,5 %. Как ни странно, официально запас крутящего момента V-46 оценивается в 9-18 %, что явно не достигается при заданном максимальном крутящем моменте и крутящем моменте при максимальной мощности. Это ставит двигатель V-46 между MB 838 CaM-500, 5ТДФ и MB 873 Ka-501 с точки зрения гибкости двигателя. MB 838 CaM-500 имеет всего лишь коэффициент 1,058 (запас крутящего момента 5,8 %), в то время как двигатель 5ТДФ достигает более приличного коэффициента 1,095 (запас крутящего момента 9,5 %), тогда как MB 873 имеет коэффициент гибкости двигателя 1,159 (запас крутящего момента 15,9 %). Серия AVDS-1790-2, безусловно, худшая, с коэффициентом всего 1,041 (4,1 % запаса крутящего момента). Высокая маневренность двигателя важна для преодоления местности, которая требует высоких колебаний нагрузок на двигатель, а не постоянных нагрузок, и, следовательно, отвечает за обеспечение высокой скорости по пересеченной местности.

Кроме того, для количественной оценки характеристик диапазона мощности используется коэффициент упругости двигателя. Чем шире диапазон мощности, тем ниже (лучше) коэффициент. Для V-46 коэффициент равен 0,65, что немного ниже (лучше), чем у MB 838 CaM-500 Leopard 1 (0,68), существенно ниже, чем у 5ТДФ (0,73), но немного выше (хуже), чем у MB 873 Ka-501 Leopard 2 (0,61). Опять же, серия AVDS-1790-2 показывает наихудшие характеристики с коэффициентом упругости 0,75 (при максимальной частоте вращения 1800 об / мин от Hunnicutt) или 0,79 (при максимальной частоте вращения 1900 об / мин от Teledyne). Но даже это уже было лучше, чем более ранний бензиновый двигатель серии AV-1790-7, который приводил в действие более поздние M47 и M48, поскольку у него был ужасающий коэффициент упругости 0,857. Широкий диапазон мощности способствует простоте вождения танка по различным типам местности, поскольку это означает, что часто нет необходимости переключать передачу на пониженную, когда танк замедляется, поскольку двигатель вырабатывает большую мощность в широком диапазоне скоростей.

Стоит отметить, что пиковые обороты крутящего момента на графике немного отличаются от официального рейтинга, поскольку он показывает, что пиковый крутящий момент начинается с 1200 и поддерживается до 1400 оборотов в минуту. Это превосходно, поскольку высокий пиковый крутящий момент доступен в широком диапазоне низких оборотов двигателя, поэтому двигатель способен обеспечивать большое тяговое усилие для преодоления сопротивления, которое необходимо для разгона тяжелого транспортного средства, такого как танк, с места, в то время как ровность кривой крутящего момента приводит к большой мощности, доступной даже при низких оборотах двигателя, что гарантирует достижение и поддержание высоких характеристик разгона на кривой мощности. По сравнению с 5ТДФ, тот факт, что максимальный крутящий момент V-46 достигается при гораздо более низких оборотах двигателя 1300 об / мин, а не 2050 об / мин, дает преимущество в несущих характеристиках и характеристиках разгона, учитывая, что оба двигателя работают на холостом ходу при 800 об /мин. Принимая во внимание повышающую передачу, частота вращения на входе в БПКс от двигателя В-46 составляет 1183 об/ мин на холостом ходу и 1840 об / мин при пиковом крутящем моменте. 5ТДФ, с другой стороны, должен разгоняться с 800 до 2050 оборотов в минуту. Пропорционально говоря, диапазон мощности V-46 начинается при более низких оборотах двигателя, и диапазон мощности соответственно шире.

[float=right][/float]

На кривой мощности, проиллюстрированной выше, видно, что двигатель развивает 605 л. с. при 1400 оборотах в минуту. Для сравнения, двигатели серии AVDS-1790-2 для M60A1 и M60A3 (среди прочих) развивают мощность 486 л. с. (480 л. с.) при той же частоте вращения. Разница в минимальной мощности составляет 119 л. с. — намного больше, чем разница в максимальной мощности, развиваемой двумя двигателями, 780 л. с. по сравнению с 760 л. с. (750 л. с.) серии AVDS-1790-2. Это связано с большим недостатком эластичности двигателя, от которого страдает серия AVDS-1790-2, и это означает, что, несмотря на более высокую номинальную выходную мощность, двигатель серии AVDS-1790-2 в большинстве случаев нуждается в усилении, чтобы выдавать ту же мощность, что и V-46. Кроме того, при измерении мощности на звездочке мощность, которую развивает V-46, фактически находится на том же уровне, что и двигатель MB 838 CaM-500 Leopard 1, который имеет гораздо более высокую номинальную мощность в 830 л. с., даже превышая ее на более низких оборотах двигателя благодаря высокому крутящему моменту, развиваемому V-46.. И, наконец, хотя V-46 не превосходит эти два двигателя по мощности и плотности крутящего момента в значительной степени, его малый вес и габаритные размеры придают ему благоприятные характеристики мощности и плотности крутящего момента.

Однако В-46 значительно превосходит усовершенствованный MB 873 Ka-501 Леопард 2, который имеет максимальную мощность 1500 л. с. и генерирует максимальный крутящий момент 4700 Нм при 1600 оборотах в минуту. Конечно, это не особенно удивительно, потому что MB 873 имеет более крупный 47,6-литровый двигатель. Небольшой вес Т-72 лишь в некоторой степени компенсирует это. Что касается переносимости перегрузок по крутящему моменту при устойчивом движении, например, при поддержании крейсерской скорости на пересеченной местности, при работе с шахтным плугом, при преодолении препятствий, подъеме на холм, буксировке другого танка и так далее, V-46 хорошо справляется с ними благодаря большому запасу крутящего момента в 12,5 % и, следовательно, хорошей гибкости двигателя. Низкая максимальная частота вращения (1300 об/мин) и высокий резерв крутящего момента позволяют V-46 обеспечивать хорошие разгонные характеристики и сохранять ходовые качества при движении по сложной местности.

Официально максимальная допустимая рабочая высота В-46 составляет 3000 метров. Однако индийские силы, развернутые в обледенелых горных районах Восточного Ладакха, успешно эксплуатируют свои танки Т-72М1 на высотах, превышающих 4500 метров.

Гарантийный срок службы двигателей В-46, поставляемых в Советскую армию, составлял 500 моточасов. Фактический срок службы регулярно превышал гарантийный срок службы. После капитального ремонта завод гарантировал дополнительные 300 часов работы двигателя, обеспечивая общий гарантийный срок службы в 800 часов, при этом срок службы определяется как 90 % исчерпания его общего ресурса. Согласно крупномасштабному восточногерманскому исследованию надежности восточногерманских и чехословацких танков Т-72М, срок службы двигателя достигает 800 моточасов. Официально 800 моточасов считаются эквивалентными 9000-10000 км пути. Для сравнения, Саймон Данстан утверждает в «Основном боевом танке Chieftain 1965—2003», что запланированный срок службы двигателя Leyland L60, предусмотренный программой повышения надежности «Сандэнс» (1976—1979), составлял 4000 миль (~ 6400 км), но даже эта скромная цель редко достигалась, несмотря на зрелость двигателя и самого танка ко времени программы «Сандэнс». Это было эквивалентно среднему сроку службы двигателя Фау-2 (Т-34-85), произведенного в 1944—1945 годах, и считалось бы вопиюще неприемлемым в послевоенную эпоху.

Выпускное отверстие для этого двигателя характерно длинное и узкое, потому что выпускные коллекторы с обеих сторон двигателя были соединены вместе непосредственно перед выходом из выпускного отверстия. Сверху у него очень примитивные ребра охлаждения из листовой стали. Ребра расположены так, что по мере движения танка вперед холодный воздух устремляется от одной стороны ребер к другой, отводя по пути некоторое количество тепла.

 

Выпускное отверстие соединяется с выпускным коллектором с помощью простого воздуховода. Выпускное отверстие крепится к воздуховоду с помощью пары болтов и гаек с обеих сторон.

В-46-4 — это вариант, который используется на Т-72 «Урал», в то время как В-46-6 используется на Т-72А. Единственное отличие В-46-4 от В-46-6 — это изменение в размещении емкостей для масла. С В-46 как Т-72 «Урал», так и Т-72А могут развивать номинальную максимальную скорость 60 км / ч на асфальте и устанавливать среднюю скорость от 35 до 40 км / ч на грунтовых дорогах.

В-92 (В-92С2Ф)

[float=left][/float]

Двигатель В-92С2Ф с турбонаддувом может похвастаться впечатляющей удельной мощностью в сочетании с более высокими стандартами надежности и экономии топлива. Из-за использования относительно компактного турбонаддува вместо нагнетателя Н-46 общая длина двигателя незначительно уменьшилась по сравнению с сериями В-46 и В-84, но вес двигателя незначительно увеличился до 1100 кг. Главной особенностью двигателя является то, что он выдает номинальную мощность 1130 л. с. при 2000 оборотах в минуту. Гарантийный срок службы В-92С2Ф неизвестен, но гарантийный срок службы менее мощного В-92С2Ф, от которого он был получен, составляет 650 моточасов.

Для привода турбонаддува были применены новые выпускные коллекторы. После прохождения через турбину выхлопные газы направляются по воздуховоду, расположенному между коромысловыми крышками. Из-за изменений в выхлопе танкам Т-72, оснащенным двигателями В-46 или В-84, требуются незначительные модификации для установки на В-92С2Ф.

Максимальный крутящий момент составляет 4521 Нм, что является огромным улучшением по сравнению с двигателем В-84 и номинально превосходит газотурбинный двигатель ГТД-1250 танков Т-80У последнего выпуска. Он близок к MB 873 Ka-501. Увеличенный крутящий момент и резерв крутящего момента значительно улучшают ходовые качества на пересеченной местности и улучшают рулевое управление, поскольку резерв крутящего момента используется для преодоления повышенного сопротивления во время поворота, чтобы гарантировать, что автомобиль не потеряет скорость по сравнению с движением по прямой. Топливная экономичность была существенно повышена всего до 158 г / ч / ч, что полностью компенсирует значительно возросшую мощность по сравнению с предыдущими двигателями, что обеспечивает чистое увеличение дальности хода без увеличения запаса топлива в баке.

Цилиндры и поршни были обновлены и стали более надежными по сравнению с предыдущими двигателями, чтобы справляться с добавленной мощностью. На Т-72Б3 УБХ установлен двигатель В-92С2Ф, а также новая трансмиссия и новые двухконтурные гусеницы с улучшенным сцеплением на пересеченной местности. Новая трансмиссия, предположительно, была необходима, потому что первоначальная трансмиссия имела недостаточный запас прочности для двигателя с мощностью В-92С2Ф, и передаточные числа также должны были быть другими, чтобы с новым двигателем можно было достичь более высокой максимальной скорости. Удельная мощность двигателя В-92С2Ф составляет 950 л. с./куб.м.

Желаемое сочетание плоской кривой крутящего момента на нижнем конце, за точкой максимального крутящего момента, за которой следует нисходящая кривая с большим уклоном, естественно, обеспечивается электродвигателями, но в случае двигателей с турбонаддувом может быть обеспечено турбонаддувом меньшего размера и легче, который способен обеспечить номинальное повышение на нижнем конце кривой крутящего момента.

Для В-92С2Ф крутящий момент при номинальной мощности составляет 3967 Нм. Исходя из этого, можно рассчитать, что коэффициент гибкости двигателя (резервный крутящий момент) равен 1,14 (14 %). Это лишь небольшое улучшение по сравнению с В-84 и В-46, и все еще не достигает того же уровня, что и MB 873 Ka-501.

Варианты Т-72, оснащенные В-92С2Ф, можно узнать по сильно модифицированному выпускному устройству, которое теперь намного уже, но выше, и с другими ребрами охлаждения. Потребовался новый выпускной агрегат из-за нового более узкого выпускного канала, который объединил поток выхлопных газов из турбонаддува. Похоже, что существуют две разновидности этого выпускного агрегата. У Т-72Б3 УБХ выхлопная система отличается от других танков, использующих тот же двигатель.

 

После снятия ребер охлаждения и глушителя сам выпускной канал представляет собой обычный металлический воздуховод.

 

Использование В-92С2Ф на Т-72B3M в сочетании с новой трансмиссией повышает его максимальную скорость до стремительных 84 км / ч по дорогам с твердым покрытием и позволяет ему передвигаться по пересеченной местности со скоростью до 60 км / ч по грунтовым дорогам. Это повышает мобильность танка до уровня Т-80БВ с точки зрения скорости и обеспечивает ему что-то близкое к паритету при движении по пересеченной местности благодаря высокому запасу крутящего момента.

СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ

[float=left][/float]

Система охлаждения представляет собой замкнутую систему жидкостного охлаждения с принудительной циркуляцией охлаждающей жидкости. Ее объем составляет 90 литров. Система охлаждения, изображенная на рисунке выше, состоит из вентилятора охлаждения, резервуара для охлаждающей жидкости, расширительного бачка, водяного радиатора и водяного насоса радиатора. Подогреватель двигателя подключен к контуру охлаждения. Насос установлен на самом двигателе. Система охлаждения работает в умеренном температурном диапазоне, с нормальной (рекомендуемой) температурой охлаждающей жидкости 70-100 ° C при работе на дизельном топливе, нафте и керосине или 80-100 ° C при работе на бензине.. Максимально допустимая рабочая температура составляет 115 °C. При добавлении антифриза для эксплуатации в холодную погоду нормальный диапазон температур охлаждающей жидкости составляет 70-90 ° C при работе на дизельном топливе, нафте и керосине или 80-90 ° C при работе на бензине. С антифризом максимальная рабочая температура составляет 95 ° C, но разрешается кратковременное вождение при температуре охлаждающей жидкости 105 ° C. Минимальная температура охлаждающей жидкости во всех случаях составляет 65 °C.

Температура охлаждающей жидкости определяется либо датчиком критической температуры с порогом срабатывания 112—118 ° C, который используется, когда танк работает в условиях + 5 ° C и выше, либо другим датчиком критической температуры с порогом срабатывания 104—109 ° C, который используется при температурах ниже + 5 ° C. Датчики подключены к контрольным лампам на панели управления ПВ-82, расположенной на месте механика-водителя. Однако важно отметить, что система охлаждения не регулируется автоматически, и панель управления ПВ-82 не способна инициировать автоматическое отключение двигателя при превышении критических температур. Корректирующие действия должны выполняться при личном вмешательстве водителя.

Объем охлаждающей жидкости в 90 литров — это лишь небольшое увеличение по сравнению с 77-литровым объемом системы охлаждения Т-62 и 80-литровым объемом системы охлаждения Т-55, которые справлялись с меньшей тепловой нагрузкой менее мощного двигателя V-55. Хотя немного большая мощность выгодна в той мере, в какой она создает дополнительную тепловую массу для удержания большего количества тепловой энергии и, таким образом, регулирования повышения температуры, система охлаждения Т-72 не была прямой копией существующих конструкций, вместо этого в нее был внесен ряд конструктивных изменений. Гораздо большее количество отходящего тепла, производимого двигателем, было устранено за счет более высокой эффективности вентилятора охлаждения, переработанного воздухозаборника радиатора без перепускного отверстия для подачи воздуха в двигатель и большей площади радиаторных блоков, что стало возможным благодаря более широкому корпусу Т-72 по сравнению с предыдущими средними танками.

Вода обтекает двигатель и подается к двойным радиаторам, где она охлаждается. Внутри двухходовых радиаторных блоков вода течет по извилистым алюминиевым трубкам с охлаждающими ребрами, а тепло отводится воздухом, всасываемым центробежным вентилятором с приводом от двигателя в задней части моторного отсека. Внутренние турбулизаторы повышают эффективность теплопередачи за счет создания турбулентности в текущей воде. При температуре окружающей среды +5 °C и выше охлаждающей жидкостью является вода с трехкомпонентной антикоррозионной присадкой. Хотя чистая вода имеет более высокую скорость теплопередачи и лучше работает в качестве теплоносителя, чистая вода представляет угрозу серьезной долговременной коррозии алюминиевых двигателей, и вдобавок ко всему, подавляющее большинство доступных источников воды содержат минералы, которые могут привести к образованию накипи в трубопроводах охлаждения, поэтому использование антикоррозионной присадки или антифриза обязательно. При температуре от −35 °C до +5 °C в охлаждающую жидкость добавляется антифриз марки 40. При температурах ниже −35 °C используется антифриз марки 65.

Моторное масло также охлаждается двумя аналогичными однопроходными радиаторными блоками, установленными над водяными радиаторами. Отработанное тепло, отводимое из радиатора воздухом, втягивается в вентилятор радиатора и выбрасывается через выпускное отверстие вентилятора радиатора в задней части корпуса в направлении вверх. Поскольку блок радиаторов расположен непосредственно под впускными решетками, температура воздуха на входе в радиатор точно равна температуре окружающего воздуха. Нагрев приточного воздуха, который снижает эффективность теплопередачи, не происходит. В пределах воздушного тракта системы охлаждения, показанного ниже, единственной потенциальной причиной повышения температуры на входе является рециркуляция горячего воздуха, выходящего вверх через воздуховыпускное отверстие. Когда танк движется вперед, образование турбулентного следа за башней, непосредственно над машинным отсеком, потенциально может привести к циркуляции нагретого воздуха от выхода вентилятора охлаждения обратно к входному отверстию радиатора. В основном это было устранено за счет наклонной конструкции задней части корпуса и наклонного расположения охлаждающего вентилятора, который позволяет ему отводить отработанный воздух в заднюю часть под углом 30 градусов, таким же, как угол наклона задней броневой плиты. Это в отличие от Т-54/55 и Т-62, у которых были вертикально установленные вентиляторы, которые опирались на изогнутые выпускные лопасти для направления потока горячего воздуха немного назад, хотя воздушный поток по-прежнему был преимущественно направлен вверх из-за формы воздуховода.

[float=right][/float]

Частота вращения вентилятора определяется системой зубчатых передач в промежуточной коробке передач, соединяющей привод вентилятора с двигателем. По мере увеличения частоты вращения двигателя пропорционально увеличивается частота вращения вентилятора. Коробку передач вентилятора охлаждения можно отрегулировать только перемещением переключателя на промежуточной коробке передач вручную, после подъема открытых радиаторов. Привод вентилятора имеет три положения: нейтральное, низкое и высокое. Передаточные числа вентилятора, обеспечиваемые промежуточной коробкой передач, составляют 0,647 (высокая передача) и 0,773 (низкая передача). По большей части выбор скорости вентилятора зависит от региона и сезона. Вентилятор установлен в «низкий» режим в качестве стандартной настройки для большинства ситуаций, но водитель может переключиться в «высокий» режим, если температура окружающей среды превышает 25 ° C или если температура охлаждающей жидкости и моторного масла во время работы превышает критическую температуру. Например, летом водитель может включить вентилятор на «максимум» и оставить его на весь сезон, если только он не заметит, что температура охлаждающей жидкости чрезмерно низкая во время обычной езды. Привод вентилятора нельзя оставлять включенным, если танк приводится в движение. Согласно патенту России № 2199017, потребляемая мощность вентилятора охлаждения составляет 29 кВт (38,9 л. с.) в «низком» режиме и 50 кВт (67 л. с.) в «высоком» режиме. В «низком» режиме потребляемая мощность вентилятора составляет 4,9 % от полной мощности двигателя. В «высоком» режиме она составляет 8,6 %. В связи с тем, что частота вращения вентилятора привязана к оборотам двигателя, эти цифры отражают максимальное энергопотребление.

Для предотвращения резкого изменения частоты вращения вентилятора при резком изменении оборотов двигателя, которое может привести к повреждению вентилятора, привод вентилятора соединен с промежуточной коробкой передач через сцепление, которое передает крутящий момент 18-50 кгс (176—490 Н). Резкое изменение частоты вращения двигателя может привести к проскальзыванию диска сцепления до тех пор, пока частота вращения вентилятора не сравняется с частотой вращения двигателя, что гарантирует, что легкая алюминиевая конструкция вентилятора не деформируется под действием перегрузки по крутящему моменту.

[float=left][/float]

Помимо механического привода вентилятора, интенсивность воздушного потока также регулируется положением выпускных лопастей вентилятора, которым механик управляет с помощью селектора с толкателем. Водитель может выбрать одно из шести положений, от полностью открытого, когда лопасти полностью параллельны выпускному каналу, до полностью закрытого.

Однако отсутствие системы автоматического регулирования температуры охлаждающей жидкости ограничивает эффективность системы охлаждения и на практике потенциальный срок службы двигателя. Начиная с двигателя В-92С2Ф, который можно встретить в последних версиях танка Т-72Б3, устанавливается встроенный механизм расстройки. Он автоматически ограничивает выходную мощность, когда температура двигателя становится чрезмерной. Это ограничивает потенциальный ущерб от перегрева двигателя, если водитель не предпримет корректирующих действий после предупреждения датчиков температуры.

Благодаря короткому пути между радиатором и вентилятором охлаждения, которому способствует наклонное расположение вентилятора охлаждения, нагрев других агрегатов в моторном отсеке горячим воздухом из радиатора сведен к минимуму, в то время как открытый поток воздуха внутри отсека способствует охлаждению трансмиссии и особенно тормозов, которые расположены внутри боковых коробок передач.

Масляный радиатор показан на рисунке ниже слева, а водяной — справа. Оба радиатора соединены вместе, образуя радиаторный блок.

   

Эта система охлаждения ранее использовалась в той же конфигурации на Т-54 и Т-62 и была доказана в качестве надежной более чем за два десятилетия использования, экспериментов и доработок к моменту поступления Т-72 на вооружение. Одним из недостатков является то, что частицы пыли, поднимаемые в воздух при движении на высокой скорости, могут всасываться высокоскоростным воздушным потоком из вентилятора охлаждения, создавая характерное облако пыли «петушиный хвост» позади танка. Радиаторный блок, открытый для доступа в моторный отсек, показан на двух фотографиях ниже.

 

Отчеты показывают, что система This может быть несколько ограничена в экстремально жаркую погоду и достаточна только для европейского лета. Система охлаждения рассчитана на максимальную эффективность охлаждения при температуре окружающей среды до 25 ° C, поскольку более высокие температуры увеличивают нагрузку на систему, а это означает, что охлаждающему вентилятору требуется большая доля мощности двигателя. Нормальный рабочий диапазон определяется как 5-25 ° C, в пределах которого вентилятор охлаждения переводится в «медленный» режим, если температура охлаждающей жидкости и масла не достигнет критического порога при движении. Ожидается, что при температуре окружающей среды 25 ° C двигатель будет работать без потери мощности, но при более высоких температурах его производительность начнет незначительно снижаться. Перегрев становится серьезной проблемой при температуре окружающей среды до 50° C, которая иногда регистрируется в пустыне Тар в Индии. При температуре 45 °C и выше мощность двигателя резко снижается (до 33 % потерь). При таких температурах танк необходимо останавливать каждые 25 километров, чтобы дать двигателю остыть и предотвратить чрезмерную усталость.

Согласно отчету «Пути Снижения Затрат Мощности В Системах Танкового Дизеля» («Способы снижения затрат на электроэнергию в танковых дизельных системах») С. П. Баранова и В. Т. Никитина, энергопотребление системы охлаждения Т-72 составляет 7,7 % при температуре окружающей среды выше типичного рабочего диапазона от 4 °C до 30 °C. Однако, когда система работает в диапазоне рабочих температур, энергопотребление составляет всего 4,9 %, что меньше, чем у эжекционной системы охлаждения Т-64А. Это соответствует известному энергопотреблению вентилятора охлаждения. Даже при работе при температурах выше оптимальных система охлаждения Т-72 более эффективна, чем вентиляторные системы охлаждения иностранных танков, таких как M60A1, Leopard 1 и Leopard 2, которые потребляют 14,4 %, 14,7 % и 14,5 % мощности двигателя соответственно.

В целом, чистая мощность двигателя V-46 на 11,5 % ниже полной мощности двигателя после суммирования затрат на нагрев поступающего воздуха. система очистки воздуха и система охлаждения. Aside from that, it is stated in the book «Основной боевой танк России: Откровенный разговор о проблемах танкостроения» (Russian main battle tank: A frank conversation about the problems of tank building) that the net engine power of the V-84 is about 11 % lower than its gross power (840 hp). В холодную погоду полезная мощность двигателя может быть выше из-за более высокой плотности холодного воздуха, но она также может быть несколько меньше, поскольку при работе двигателя при температуре от 0 до −20 °C может использоваться подогреватель воздухозаборника. Разрежение воздуха снижает плотность кислорода в воздухе, подаваемом в камеру сгорания, и в результате мощность двигателя ухудшается, но эффективность сгорания двигателя сохраняется. Если топливная экономичность не вызывает особого беспокойства, прогревом впуска можно пренебречь.

По-видимому, серия двигателей V-92 и сопутствующие ей модификации частично решили проблему перегрева при очень высоких температурах окружающей среды. Конкретные детали автору неизвестны, но это могло быть только либо увеличение мощности центробежного вентилятора, либо простая модификация каналов для подачи воды в радиаторе, как, по-видимому, есть у индийских танков Т-90С.
 
На фотографиях ниже показаны открывающиеся и закрывающиеся крышки радиатора r, обнажающие защитные жалюзи внутри.

 

На фотографии ниже показан моторный отсек со снятым блоком охлаждения и панелью доступа к двигателю.

Обратите внимание на перекладину для крепления обоих вышеупомянутых аксессуаров. Также обратите внимание на центробежный вентилятор в нижнем левом углу. Это клепаный алюминиевый вентилятор диаметром 655 мм и шириной 205 мм с двадцатью равномерно расположенными лопастями. Он приводится в действие приводным валом, соединенным с коробкой передач, так что он увеличивает или уменьшает свою мощность в соответствии с механической мощностью двигателя, регулируя таким образом и тепловую мощность двигателя. Он достаточно силен, чтобы выбрасывать воду из моторного отсека, как из вентиляционного отверстия, даже когда двигатель работает на холостом ходу. Использование механического приводного вала для передачи мощности, в отличие от ремней вентилятора, используемых в некоторых других танках, устраняет проблему обрыва ремней вентилятора при высокой нагрузке при приводе такого вентилятора.

 

Использование центробежного вентилятора охлаждения является одной из многих консервативных конструктивных особенностей Т-72, и фактически, вся система охлаждения в основном такая же, как конструкция, используемая в Т-54. Однако это не означает, что к 70-м годам он перестал быть жизнеспособным, поскольку конструкция все еще могла удовлетворять требованиям к охлаждению двигателя V-46 в большинстве погодных условий благодаря усовершенствованиям конструкции, оставаясь при этом относительно компактной, простой в обслуживании и достаточно защищенной, хотя все еще есть несколько недостатков.

Размещая радиатор на моторной палубе и открывая большую площадь поверхности, он становится более уязвимым для атак напалмом или коктейлями Молотова, поскольку охлаждающий вентилятор создает всасывающую силу, которая может всасывать горящие гели и жидкости через жалюзи радиатора. Это лишь незначительно компенсируется наличием дополнительных водонепроницаемых крышек. Сохранение этих водонепроницаемых крышек закрытыми и настройка резервуара для подачи воздуха через боевое отделение предотвращает попадание горящих жидкостей за счет ускорения перегрева двигателя. Сам вентилятор охлаждения хорошо защищен, поскольку он слишком мал для поражения авиационным оружием и может выбрасывать любую горящую жидкость, попавшую внутрь него.

В отличие от этого, система охлаждения Leopard 1 может обеспечить лучшую защиту от зажигательной атаки, поскольку на моторной палубе открыт только вентилятор охлаждения, в то время как радиаторы отсутствуют, но радиаторы расположены по бокам корпуса, что делает их более уязвимыми для огня тяжелых пулеметов и осколков артиллерийских снарядов. Сам вентилятор охлаждения едва защищен от баллистического удара, но в этом нет необходимости, поскольку утечки охлаждающей жидкости нет, и он все еще может функционировать с незначительными повреждениями.

В случае повреждения в результате воздушной атаки обслуживание или замена радиатора довольно просты, поскольку весь блок может открываться на шарнирах. Радиатор можно довольно легко отсоединить от насоса охлаждающей жидкости, поскольку эти два компонента соединены только приточным и выпускным шлангами.

Жалюзи, защищающие радиатор и выпускное отверстие вентилятора охлаждения, можно закрыть или открыть поворотом рычага с места водителя. Закрывающиеся эти жалюзи обеспечивают дополнительную защиту от атаки с воздуха и напалма или самодельного оружия, такого как бутылки с зажигательной смесью.

 

На фотографии выше показана откидывающаяся панель доступа к двигателю и бронированная крышка. Панель крышки радиатора устанавливается поверх панели доступа к двигателю, когда она не используется. Это может помочь повысить уровень защиты, действуя как элементарная разнесенная броня, хотя она и не особенно толстая.

СИСТЕМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ

Как и в случае с редукторной системой рулевого управления трансмиссий Т-54 и Т-62, БКП Т-72 позволяют управлять танком, замедляя ход одной гусеницы, или отключая сцепление с одной гусеницей, или отключая сцепление с одной гусеницей и тормозя ее. Рулевое управление со сцеплением и тормозом используется только на 1-й передаче и задним ходом. Рулевое управление на более высоких передачах является рекуперативным, поскольку мощность подается на обе гусеницы. Как и при прямолинейном движении, трансмиссия имеет одну степень свободы при повороте танка. В отличие от трансмиссий Т-54, Т-55 и Т-62, которые обеспечивают только один радиус поворота 8,91 метра независимо от выбранной передачи (с дополнительной опцией поворота сцеплением-тормозом с радиусом 2,64 метра), трансмиссия Т-72 обеспечивает несколько радиусов поворота, при этом каждая передача обеспечивает свой собственный уникальный радиус поворота. Это связано с тем, что трансмиссия представляет собой классическую двухтрансмиссионную систему, при которой каждая гусеница снабжена собственной коробкой передач, механически идентичной другой. При последовательном переключении одной коробки передач на следующую более низкую передачу внутренняя колея замедляется и достигается поворот. При последовательном изменении относительного передаточного отношения на каждые две передачи получается один уникальный радиус поворота на каждой передаче. Это позволило обеспечить более плавное и точное рулевое управление без снижения эффективности других рулевых механизмов.

Например, если танк входит в левый поворот при движении на 2-й передаче, левый БКП переключается на 1-ю передачу, в то время как правый БКП остается на 2-й передаче. Передаточное отношение 2-й передачи к 1-й (4,4 ч 8,173) равно 0,538, и поэтому левая гусеница будет поворачиваться со скоростью, в 0,538 раза превышающей скорость правой гусеницы, что является большой разницей. Таким образом получается крутой поворот. Если танк входит в левый поворот при движении на 3-й передаче, левый БКП переключается на 2-ю передачу, в то время как правый БКП остается на 3-й передаче. Передаточное отношение 3-й передачи ко 2-й (3,485 ч 4,4) равно 0,792, и, таким образом, левая гусеница будет поворачиваться со скоростью, в 0,792 раза превышающей скорость правой гусеницы. Разница в скорости намного меньше, и соответственно увеличен радиус поворота.

Для расчета радиусов поворота на каждой передаче можно использовать простую формулу. Формула радиуса поворота выглядит следующим образом, где разница в передаточном числе получается путем вычитания текущей настройки передачи BKPS при прямолинейном движении из передаточного числа следующей пониженной передачи.

Итак, например, радиус поворота танка на 2-й передаче равен 8.173, деленный на 8.173, вычитаемый на 4.400, умноженный на 2.79 метра. Результат равен 6.04 метра. Радиус поворота танка на 7-й передаче равен 1,467, деленному на 1,467, вычитаемому на 1, умноженному на 2,79 метра. Результат равен 8,76 метра. Стоит отметить, что рельеф местности оказывает серьезное влияние, поскольку занос влияет на реальный радиус поворота. Хотя занос гусеницы (боковое проскальзывание гусениц) по своей сути происходит с любым рулевым механизмом, который основан на создании разницы в скоростях двух жестких с боков гусениц, и по этой причине такая форма рулевого управления называется заносным управлением, занос всего танка нежелателен из соображений управляемости и безопасности. На сухих грунтах фактические радиусы поворота точно соответствуют табличным значениям, но фактические радиусы поворота, как правило, несколько больше при движении по другим поверхностям из-за заноса, особенно на высоких скоростях. Исходя из заявленных характеристик Т-64, радиус разворота может быть примерно в 1,3-1,8 раза выше значений на сухих грунтах.

[float=left][/float]

Видно, что радиус поворота начинает увеличиваться на 5-й передаче, что контрпродуктивно. Гусеничной машине желательно иметь постепенно увеличивающиеся радиусы поворота на более высоких скоростях, чтобы обеспечить эффективное рулевое управление без заноса и облегчить более плавную корректировку рулевого управления, и в связи с этим необычным недостатком системы рулевого управления BKP является то, что радиус поворота постепенно уменьшается, начиная с 5-й передачи, из-за уменьшения относительного соотношения между 5-й и 4-й передачами, 6-й и 5-й передачами, а также 7-й и 6-й передачами. Это было связано с тем фактом, что выбор передаточных чисел трансмиссии BKP в первую очередь был подчинен обеспечению высоких тяговых свойств при прямолинейном движении, высокого ускорения за счет поддержания двигателя в его диапазоне мощности и высокой максимальной скорости, что снижало эффективность радиусов поворота на высоких скоростях. Из-за этого точное рулевое управление может усложниться на более высоких скоростях (30 км / ч и выше) и в условиях низкой тягово-сцепных свойств, поскольку средний водитель не может точно предсказать, насколько сильно танк занесет при повороте, и танк имеет тенденцию терять скорость с каждым поворотом.

Однако негативное влияние этого аспекта BKP значительно уменьшается благодаря тому факту, что при любых настройках передачи радиус поворота можно увеличить, лишь частично потянув рычаг рулевого управления между положениями «полностью вперед» и «полностью назад». Когда рычаг рулевого управления изначально отводится назад из положения «полностью вперед», гидравлическая система управления мгновенно сбрасывает давление в сцеплениях и тормозах для выбранной передачи, отключая ее, одновременно плавно повышая давление на сцепления для более низкой передачи, позволяя ей проскальзывать. Это делается с помощью регулирующего золотникового клапана, который может изменять давление в сцеплении, регулируя скорости притока и оттока гидравлической жидкости, таким образом контролируя скорость повышения давления от чистого нулевого изменения давления до быстрого скачка до 10-11,5 кгс / см², после чего сцепления полностью включаются. Таким образом, радиус поворота регулируется гидравлическим давлением на поршни сцепления, которое, в свою очередь, регулируется углом поворота рулевого рычага. Таким образом, скорость внутренней колеи во время поворота будет соответствовать не скорости на передаче, а скорее промежуточной скорости. В то же время, когда это происходит в BKP внутренней гусеницы, давление в сцеплениях и тормозах гусеницы для обгона поэтапно повышается с 10-11,5 кгс/ см² до 16,5-18,0 кгс/кв.см. Это связано с тем, что рекуперативное действие системы рулевого управления передает мощность на трассу для обгона в виде крутящего момента (поскольку скорость на трассе фиксирована), поэтому сцепления и тормоза BKP трассы для обгона включаются при давлении, эквивалентном первой передаче или передаче заднего хода, чтобы предотвратить проскальзывание сцеплений и тормозов из-за перегрузки по крутящему моменту.

Таким образом, при управлении с проскальзыванием сцепления радиус поворота будет варьироваться между минимальным, который будет фиксированным радиусом поворота при выбранных настройках передачи, и отсутствием поворота, что означает прямолинейное движение. Таким образом, радиус поворота будет варьироваться от табличных значений до бесконечности. Например, если танк движется на 5-й передаче и водитель поворачивает направо, дернув правый рычаг рулевого управления, танк войдет в поворот радиусом 10,23 метра с минимальной задержкой. Однако, если водитель выберет любое произвольное положение рычага между «полный вперед» и «полный назад», танк может поворачиваться в радиусе от 10,23 метра до бесконечности. Таким образом выполняется небольшая и точная регулировка рулевого управления, и это также менее утомительно, поскольку рычаги не дергаются до упора. На высоких передачах (5-7-я) низкая управляемость танка при использовании полного разворота минимального радиуса значительно повышает эффективность управления на промежуточной дистанции.

Недостатком использования функции точного рулевого управления является относительно низкая механическая эффективность; при проскальзывании сцепления полная сумма крутящего момента, поступающего на сцепления, по-прежнему передается через сцепления, даже когда они проскальзывают, но полная сумма мощности отсутствует из-за несоответствия частоты вращения двигателя и ведущей звездочки (мощность — это произведение крутящего момента на частоту вращения). Часть мощности теряется при преобразовании в тепло. Несмотря на неэффективность, в BKPS допустимо проскальзывание муфт благодаря тому, что это мокрые муфты с принудительной смазкой и используются металлокерамические фрикционные накладки с высокой термостойкостью. Пленка трансмиссионного масла на поверхности каждого диска многодискового блока сцепления значительно ограничивает механический износ, а термический износ ограничивается отводом отработанного тепла в вытекающее трансмиссионное масло. Более того, хотя для него характерны гораздо более высокие потери мощности по сравнению с рулевым управлением с включенными сцеплениями, рулевое управление при проскальзывании сцепления по-прежнему является регенеративным. Поскольку левая и правая гусеницы соединены через приводной вал трансмиссии, мощность, не передаваемая на внутреннюю гусеницу, поступает на внешнюю гусеницу.

Стоит отметить, что использование скользящих мокрых муфт с гидравлическим давлением для получения переменного радиуса поворота является техническим решением, которое BKP разделяет с серией Allison Cross Drive (CD). Трансмиссии с поперечным приводом оснащены рулевым механизмом с двойным дифференциалом и не имеют гидростатического рулевого привода, но считалось, что радиусы поворота варьируются от поворота (нейтральное рулевое управление) до бесконечности, несмотря на фиксированное передаточное отношение между главной передачей и рулевым приводом. Вместо этого в конструкции трансмиссии с поперечным приводом просто используется проскальзывание левой и правой рулевых муфт при повороте влево и вправо соответственно. Как и в конструкции BKP, это контролируется с помощью нажимных поршней муфт, управляемых гидравлическим регулирующим клапаном, но вместо рулевых рычагов рулевое устройство водителя представляет собой поворотную ручку, рулевое колесо или тройник, в зависимости от модели танка.

Танк замедляется во время поворота, потому что внутренняя гусеница замедляется, а внешняя не разгоняется. Если требуется более высокая скорость, водитель должен увеличить подачу топлива в двигатель с помощью педали акселератора, чтобы преодолеть снижение скорости и поддерживать ту же скорость автомобиля, что и перед входом в поворот. Сами по себе обороты двигателя не падают, потому что регулятор может увеличить подачу топлива, чтобы компенсировать увеличение нагрузки на двигатель, если сопротивление качению превышает выходной крутящий момент двигателя. Во время поворота двигатель работает на скорости, установленной оператором с помощью педали акселератора, и скорость поддерживается регулятором независимо от нагрузки на двигатель. Это будет продолжаться до тех пор, пока приложенная нагрузка не достигнет или превысит кривую крутящего момента двигателя, но как только возникает перегрузка по крутящему моменту, регулятор перестает поддерживать обороты двигателя. Вместо этого гибкость двигателя (адаптивность), которая зависит от ровности кривой крутящего момента, играет первостепенную роль в минимизации падения оборотов двигателя. Чем кривее кривая крутящего момента, тем меньше обороты двигателя должны падать, пока не будет достигнуто равновесие между крутящим моментом и нагрузкой. При повороте танка на высоких скоростях по грунтовым поверхностям перегрузка, вызванная сопротивлением повороту как из-за инерции танка, так и из-за рельефа местности, будет регулироваться этими характеристиками.

Тем не менее, из-за фундаментальных ограничений этого типа системы рулевого управления по сравнению с дифференциальной системой рулевого управления, усугубляемых ужесточением радиусов поворота на передачах выше 4-й передачи, у танка с BKPs скорость снижается до 50 % во время поворота относительно прямолинейного движения. Для сравнения, у M60A1 с трансмиссией CD-850-6 скорость снижается всего примерно на 15 %.

Рулевое управление с сцеплением и тормозом — единственный метод рулевого управления на первой передаче и передаче заднего хода. Поворот сцепления-тормоза обеспечивает радиус поворота, равный ширине танка между осевой линией гусениц, выраженный как «B» в таблице ниже, взятой из польского учебника «Budowa pojazdуw gsienicowych» (Конструкция гусеничных машин). Ширина танка между осевой линией гусениц составляет 2,79 метра, и, таким образом, радиус поворота составляет 2,79 метра. На первой передаче и передаче заднего хода радиус поворота равен 1B, в то время как на 2-й передаче он равен 2,16B и так далее.

   

Теоретически скорость поворота танка при включении 1-й передачи составляет около 41,75 градуса в секунду, что позволяет танку завершить полный разворот примерно за 8,6 секунды, если двигатель работал со скоростью 2000 оборотов в минуту на протяжении всего поворота. При движении задним ходом танк при тех же обстоятельствах поворачивался бы со скоростью около 23,8 градуса в секунду, что требует 15 секунд для полного поворота. На практике, из-за необходимости разгона с места, а затем замедления до полной остановки в конце поворота, полный разворот требует несколько большего времени для завершения, при этом реальные демонстрации показывают, что требуется около 10 секунд. В целом, эта скорость разворота соответствует танкам, способным к нейтральному управлению с поворотом на месте, но номинально она ниже, чем у таких танков, как Т-54, Т-55 и Т-62, которые допускали поворот оси на любой передаче, позволяя гусенице достигать гораздо более высокой угловой скорости, хотя максимально возможная настройка передачи по-прежнему была ограничена из-за сопротивления местности.

И последнее замечание — при выжатой педали сцепления или при переключении передач в нейтральное положение система рулевого управления не функционирует. Еще один важный нюанс системы рулевого управления заключается в том, что при буксировке Т-72 система рулевого управления не будет работать, потому что двигатель выключен и в БКП отсутствует гидравлическое давление.

УСКОРЕНИЕ

Данные о разгоне для Т-72 найти несколько затруднительно. Согласно отчету «Propozycja Poprawy Manewrowoci Czogu Twardy» (Предложение по улучшению маневренности танка «Twardy») Технологического университета в Щецине, Т-72М1 разгоняется до 32 км/ч за 10,5 секунд на дороге с твердым покрытием. Data for the T-72B from empirical data is available in a journal article «Теплоинерционное кратковременное форсирование мощности танкового двигателя и его технические возможности» by B. I. Vasiliev, S. V. Dorogin, et al. Соответствующая таблица представлена ниже. Время, необходимое Т-72Б с двигателем V-84, работающим при нормальной мощности (840 л. с.), для разгона до 30 км / ч (T1), составляет 8,5 секунды на бетоне и 12 секунд на грунтовой дороге. Разгон до максимальной скорости 60 км / ч (Т2) занимает 27,6 секунды на бетоне и 38 секунд на грунтовой дороге. Обратите внимание, что использование бетонной колеи вместо дороги с твердым покрытием может ухудшить характеристики разгона из-за большего проскальзывания гусениц, особенно учитывая, что для танков Т-72 были доступны только металлические гусеницы.

Показатели разгона Т-72 подтверждаются оригинальной технической документацией по разгону Т-64 с оппозитно-поршневым двигателем 5ТДФ (700 л. с.). На приведенной ниже диаграмме показано снижение производительности двигателя при использовании авиатоплива (серая линия, ТС) и низкооктанового бензина (белая линия, А-72) вместо дизельного топлива (черная линия, ДЛ), но что более важно, на диаграмме показано, что Т-64 (Объект 432), работающий в нормальных условиях на дизельном топливе, разгоняется с 0 до 32 км / ч за 10 секунд, хотя это произошло из-за оптимизации трансмиссии BKP. развивать скорость 30 км/ч. Для достижения скорости 32 км / ч потребовалось дополнительное переключение передач с 5-й на 6-ю, что искажает разгонные характеристики танка. Т-72 «Урал» с двигателем V-46 имеет несколько более высокое соотношение мощности к весу, лучшие ходовые характеристики и идентичные коробки передач, лишь в некоторой степени уравновешенные большей вращающейся массой в подвеске, поэтому он должен обладать разгонными характеристиками, по крайней мере, аналогичными Т-64, и, вероятно, заметно лучшими.

[float=right][/float]

Сопоставление данных по Т-64 и Т-72Б убедительно указывает на то, что разгон Т-72 «Урал» до 32 км / ч должен составлять от 8,5 до 10,5 секунд при 4 переключениях передач для перевода со 2-й на 6-ю передачу. Если время разгона измерять до 30 км / ч, то Т-72 «Урал», скорее всего, разогнется примерно за 7 секунд. Можно ожидать, что характеристики Т-72 затмят характеристики Т-64А на всех скоростях, поскольку Т-64А имел ту же динамику разгона, что и Т-64, но был медленнее из-за дополнительного веса. Для Т-64А разгон до 40 км/ч составляет 16-17 секунд

В отчете «Propozycja Poprawy Manewrowoci Czogu Twardy» также говорится, что «Леопард-2» разгоняется до 32 км / ч за 9,5 секунды, а M1A1 Abrams достигает этого за 7 секунд. Показатель ускорения для «Леопарда 2», представленный в исследовании, скорее всего, ошибочен, поскольку известно, что модель Leopard 2A0 способна разгоняться до 32 км/ч за 6 секунд. Более современные источники повторяют, что разгон M1 Abrams до 32 км/ч составляет 6,2 секунды. Пауль-Вернер Крапке утверждает в книге «Леопард 2: Верден и невода Невод», что Leopard 1 разгоняется до 32 км / ч за 10 секунд на асфальтированной улице. Кроме того, согласно советским испытаниям и техническим паспортам из различных источников в США, M60A1 с гусеницей T97E2 разгоняется до 32 км / ч за 15 секунд и до 40 км / ч за 25 секунд. На странице 12 выпуска журнала «ARMOR» за май-июнь 1977 года также указано, что M60A3 развивает скорость 32 км / ч за 16 секунд, предположительно, также с гусеницами T97E2. С гусеницами Т142, которые начали заменять Т97Е2 в 1974 году, разгон до 32 км/ч и 40 км / ч ухудшился до 17,5 секунды и 30 секунд соответственно. Для сравнения, XM-1 разгоняется до 32 км/ ч за 6,2 секунды.

Интересно, что измерение ускорения до 32 км / ч позволяет провести информативное сравнение между Т-72 и Leopard 1. Т-72 может заводиться со 2-й или 3-й передачи, а затем переключаться несколько раз, чтобы достичь 6-й передачи и развить скорость 32 км / ч. С другой стороны, Leopard 1 оснащен гидротрансформатором, обеспечивающим повышенную мощность пуска, который быстро блокируется, как только танк трогается с места, и водителю приходится переключать передачу всего дважды, на 3-ю передачу, но из-за большого расстояния между передачами в 4-ступенчатой коробке передач обороты двигателя будут падать значительно ниже диапазона мощности после каждого переключения. Таким образом, подача мощности двигателя на гусеницы прерывается вдвое реже, чем у Т-72, но двигатель вынужден возвращаться к своему диапазону мощности с гораздо более низких оборотов после каждого переключения передач, где он работает с низким КПД из-за негативного влияния турбонаддува. Очевидно, неоптимальные обстоятельства, с которыми сталкиваются эти два танка, уравновешивают друг друга, в результате чего у обоих танков практически одинаковое время разгона до 32 км / ч, при этом Т-72, вероятно, с небольшим отрывом превосходит Leopard 1.

С точки зрения ускорения Т-72 явно превосходил такие танки, как M60A1 / M60A3, и был, по крайней мере, на одном уровне с Leopard 1, но, несомненно, уступал танкам НАТО нового поколения, то есть Leopard 2 и M1 Abrams. В качестве дополнительного примечания, польское исследование также включает данные по PT-91 «Twardy», который весит 45,3 тонны и оснащен современным польским двигателем S-12U мощностью 850 л. с. Сообщается, что PT-91 разгоняется до 32 км / ч за 11,0 секунды, что соответствует показателю ускорения более легкого Т-72М1 с менее мощным двигателем V-46. По ускорению все четыре этих современных танка намного превосходят такие танки, как Т-54 и другие его поколения; базовому Т-54 требуется 18 секунд, чтобы разогнаться до 32 км / ч по дороге с твердым покрытием, что ставит его в один класс с M48 и M60A1 в этой категории.

Однако, стоит отметить, что могут возникнуть некоторые сомнения относительно этих показателей ускорения для Т-72, поскольку разгон стандартной модели Т-72 от 0 до 32 км / ч, как утверждается, составляет 14 секунд на этой рекламной веб-странице обновления силового агрегата PP1000 для Т-72. Вполне вероятно, что цифры, приведенные на странице Югоимпорта, относятся к ускорению на грунтовой дороге вместо асфальтированной, или к танку, который весит значительно больше базовой модели Т-72. Это может быть Т-72М1, поскольку он, вероятно, использовался в качестве ориентира. Это также очень хорошо согласуется с известными данными о разгоне Т-72Б на грунтовой дороге.

[float=left][/float]

Из доступного набора данных о разгоне различных танков на бетонных или асфальтированных дорогах видно, что отношение мощности к весу звездочекобеспечивает более точное отражение сравнительных характеристик танков при разгоне, и, действительно, это гораздо лучшая точка сравнения, чем общее отношение мощности к весу. Стоит отметить, что некоторые небольшие расхождения в соотношении P:W звездочки и времени разгона в таблице можно объяснить наличием гидротрансформатора, который улучшает плавность разгона с места, но за счет дополнительных потерь мощности. В случае с Т-72, несмотря на незначительно более высокое соотношение P: W звездочек, чем у Leopard 1, и почти такое же сопротивление качению подвески, он не обладает более быстрым временем разгона до 32 км / ч. Можно предположить, что это отчасти из-за количества необходимых повышающих передач, а отчасти из-за того, что его стальные гусеницы скользят по бетону, в то время как гусеницы с резиновой подкладкой скользят незначительно. Исходя из представленных ранее данных, Т-72 «Урал», вероятно, разгонится до 30 км / ч примерно за 7 секунд, в то время как Leopard 1 потребует 7-8 секунд, но это будет достигнуто исключительно за счет большего зазора в соотношении P : W звездочки — 15,12 л. с. / тонна против 14,30 л. с. / тонна.

ГУСЕНИЦЫ

Натяжение гусеницы регулировалось способом, знакомым большинству танкистов; большой гаечный ключ («топливозаправочная планка») надевается на выступающую гайку червячной передачи в корпусе промежуточного колеса, отмеченную на фотографии ниже белой стрелкой.

Затем гайку закручивают, чтобы включить червячную передачу внутри корпуса, которая вращает промежуточное колесо вокруг своей оси, таким образом перемещая его вперед или назад.

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫЙ РМШ

В 1964 году гусеница РМШ (613.44.22сб) начала заменять более старую гусеницу ОМШ для танков Т-54, Т-55 и Т-62. Это живая гусеница. Существующие танки будут переоборудованы на новую гусеницу во время планового технического обслуживания на ремонтных предприятиях путем замены ведущих звездочек. К 1970-м годам гусеница РМШ была наиболее распространенным типом в Советской Армии. Конструкция РМШ постоянно совершенствовалась, и в 1972 году усовершенствованная гусеница РМШ была принята на вооружение Советской Армии. Ее ресурс составлял до 10 000 км. Т-72 использовал улучшенную гусеницу с самого начала своей службы в Советской Армии, и улучшенная гусеница также была выпущена в качестве нового стандарта для танков Т-55 и Т-62. Это было достигнуто за счет использования новой и улучшенной марки стали с большей износостойкостью и прочностью. Некоторые конструктивные изменения были внесены и в конструкцию самой гусеницы. В результате противоминная стойкость новой гусеницы РМШ была в 1,5 раза выше, чем у старой гусеницы ОМШ.

Во время минных испытаний в конце 1970-х годов было обнаружено, что гусеница РМШ с одним штифтом более устойчива к подрыву на минах по сравнению с гусеницами Т-64 и Объекта 219 (Т-80). Было установлено, что для подрыва гусеницы РМШ на Т-72 требуется 1,4 кг тротила или его эквивалента. Это различие было в значительной степени бессмысленным против большинства противотанковых мин, включая большинство разрывных мин с небольшой массой взрывчатого вещества, но против очень легких разрывных мин того же класса, что и отечественные PTM-1, доставляемых ракетами или вертолетами, предел прочности в 1,4 кг в тротиловом эквиваленте обеспечивал танку запас прочности. В случае обнаружения такой мины танк может сохранить некоторую мобильность, чтобы уйти с минного поля своим ходом, уберегая экипаж от риска.

Для каждой стороны Т-72 требуется набор из 97 звеньев гусеницы РМШ, которые могут быть уменьшены по мере износа гусеницы и, в конечном итоге, растягиваться. В Т-72 используется то же количество звеньев гусеницы РМШ, что и в Т-62. Ширина гусеницы составляет 580 мм, а шаг — 137 мм. Между цапфой и точечным отверстием установлена резиновая втулка, обе шестигранные. Втулки снижают вибрацию, уменьшают износ, а также снижают уровень шума по сравнению с цельнометаллическими гусеницами. Звенья гусеницы изготовлены из мангаллоя G13LA (сталь Хэдфилда). Его твердость составляет 170—217 л. С. Каждый гусеничный штифт имеет диаметр 30 мм, а проушины для штифтов имеют внешний диаметр 38 мм.

 

Длина контакта с землей составляет 4270 мм, в отличие от 4242 мм гусениц Т-64. Полный комплект из 97 звеньев весит чуть более 1723 кг для одной стороны и 3446 кг для пары из двух гусениц. Эти гусеницы были проще, чем двухконтурные гусеницы Т-64А, и имели лучшее сцепление на каменистой и песчаной местности, но имели худшее сцепление в грязи и других типах местности и были не такими долговечными. Гусеницы РМШ невыгодно сравнивать с гусеницами T142 M60A1. Эти гусеницы также тяжелее гусениц Т-64А, которые весили всего 1450 кг.

Резиновые накладки на гусеницы не использовались во время службы Т-72 в Советской Армии, поскольку было обнаружено, что такие накладки увеличивают массу гусеницы примерно на 40 % и неэффективны при движении по пересеченной местности. Конечно, это не значит, что они не приносят никаких преимуществ. Напротив, экспериментально было установлено, что резиновые накладки на гусеницы увеличивают сцепление с бетоном на 40 %, а с сухой почвой — на 7 %. При движении по дорогам средняя скорость танковой колонны может быть увеличена на 10-15 %. Однако на практике металлические грунтозацепы обеспечивают лучшую производительность при движении по пересеченной местности по различным поверхностям, включая грязь, снег, песок и почву.

ПАРАЛЛЕЛЬНЫЙ РМШ

Доступны новые гусеницы ОМШ с двумя штифтами, также шириной 580 мм. Гусеницы ОМШ были специально разработаны для Т-80 в связи с необходимостью создания уникально высоких нагрузок на подвеску из-за высокого крутящего момента газотурбинного двигателя, а также из-за высокой средней скорости движения танка по пересеченной местности. Таким образом, эти гусеницы были самыми гладкими и долговечными из трех типов, используемых тремя основными боевыми танками Советского Союза. Для установки новых гусениц требуются модифицированные ведущие звездочки, поэтому они установлены только на более новых модификациях Т-72, включая некоторые варианты Т-72Б позднего выпуска.

Внутренняя поверхность гусеничных колодок покрыта резиной, так что резиновые обода опорных колес катятся по резиновой поверхности, а не по металлической. Это продлевает срок службы опорных колес, а также помогает снизить вибрации, передаваемые танку при движении по пересеченной местности. Снижение вибраций повышает комфорт экипажа и улучшает точность оружия при стрельбе на ходу, за счет незначительного увеличения сопротивления качению (прим. ОвБ - здесь автор разумеется путает гусеницы танков семейства Т-80 и гусеницы с параллельным РМШ семейства Т-72Б/Т-90, где беговая дорожка не обрезинена, в отличие от Т-80, а опорные катки как и поддерживающие крутятся по металлу). Весь комплект гусениц весит 1760 кг, а общий вес пары гусениц чуть меньше 3520 кг. С каждой стороны по 80 звеньев гусениц.

Поскольку увеличение веса незначительно — менее 80 кг, — установка гусениц ОМШ заметно не увеличила вес танка. В целом, эффект от замены гусеницы РМШ на гусеницу ОМШ был исключительно положительным.

Длина контакта гусениц ОМШ с землей ненамного больше, чем у гусениц РМШ — 4290 мм вместо 4270 мм. Фотография ниже(любезно предоставлено Виталием Кузьминым) показан Т-72Б3 с гусеницами ОМШ и резиновыми накладками, установленными для движения по дорогам с твердым покрытием.

В каждом Т-72 сбоку от корпуса, чуть выше ведущей звездочки, прикреплен простой грязеуловитель. Скрепер помогает предотвратить потерю сцепления с дорогой из-за избытка грунта на гусеницах, особенно липкой грязи, такой как глина.

На Т-72 продолжали использовать ту же конструкцию брызговика из листового металла до появления варианта Т-72Б, когда он был заменен резиновым брызговиком в стиле Т-80. Два типа брызговиков взаимозаменяемы для всех вариантов Т-72, и действительно, во многих примерах новые брызговики были заменены во время регулярных плановых ремонтов. На фотографии ниже слева показаны оригинальные брызговики из листового металла на Т-72 «Урал», а на фотографии ниже справа показаны новые брызговики на модернизированном Т-72 «Урал».

 

Причина замены не совсем ясна, но весьма вероятно, что основным толчком послужила большая долговечность резинового брызговика. Вероятно, что в отличие от листового металла, резиновый щиток новой конструкции мог упруго изгибаться и деформироваться в неблагоприятных условиях, сохраняя при этом достаточную жесткость для выполнения своей основной функции брызговика. На Т-90 и Т-90А по сей день продолжают использоваться новые прорезиненные брызговики.

Т-72 «Урал» и Т-72А оказывают номинальное давление на грунт 0,83 кг / см², в то время как Т-72Б, будучи более тяжелым из-за более толстой брони и применения ДЗ, оказывает давление на грунт 0,898 кг / см². По сравнению со своими непосредственными зарубежными аналогами, Т-72 практически не имел преимуществ на пересеченной местности, несмотря на то, что был намного легче всех своих противников. Против Chieftain, Leopard 1 и M60A1 Т-72 «Урал» и Т-72А показали себя в этом отношении немного лучше, но Т-72Б был ни лучше, ни хуже своих более современных соперников, таких как Leopard 2, Challenger 1, M60A3 и M1 Abrams. Разница в весе в этом отношении не проявляется, но она становится гораздо более очевидной, когда мы рассматриваем инфраструктуру Восточной Европы того времени, особенно мосты — как постоянные, так и временные, — которые имели более строгие ограничения по весу. Еще одним преимуществом малого веса Т-72 является то, что он достаточно легкий для транспортировки на существующих железнодорожных платформах (максимальная грузоподъемность составляла 55 тонн), а также достаточно легкий, чтобы соответствовать ограниченному весу старых мостоукладчиков МТУ-55 и мостоукладчиков на базе грузовиков TMM, которые в большом количестве были и остаются на вооружении инженерных войск Российской Армии.

При парковке или движении по твердой поверхности, когда вес танка приходится на однопутное звено непосредственно под каждым опорным колесом, вместо номинального давления на грунт получается среднее максимальное давление на грунт (MMP). При фиксированном весе машины среднее максимальное давление на грунт определяется площадью звена гусеницы и количеством опорных колес, на которые распределяется вес, а не всей площадью контакта с гусеницей, при этом количество опорных колес является доминирующим фактором. По этому показателю Т-72 значительно уступает своим зарубежным аналогам, как показано в таблице ниже, при этом Т-72 имеет MMP 430 кПа по сравнению с M60A1 (335 кПа), Leopard 1 (344 кПа) и так далее. В этом сравнении все танки имеют боевую нагрузку. Это не очень удивительно, поскольку у Т-72 на одну пару опорных колес меньше, и в нем используется одношпиндельная гусеница с коротким шагом, в отличие от двухшпиндельных гусениц с большим шагом, которые встречаются на всех четырех иностранных танках, сравниваемых в таблице.

В целом, это свидетельствует о разнице в конструктивных приоритетах этих противоположных конструкций танков, поскольку низкое среднее максимальное давление на грунт наиболее актуально для танков, которым приходится передвигаться по дорогам с твердым покрытием, поскольку высокий MMP приводит к высокой нагрузке на резиновые накладки на гусеницы и, следовательно, сильно влияет на срок службы накладок на гусеницы, а высокий MMP приводит к более интенсивному повреждению дорог. Советские танки не использовали накладки на гусеницы и не полагались на дорожную сеть для передвижения на большие расстояния, что, по-видимому, дало конструкторам подвески гораздо больший допуск к допустимому пределу MMP по сравнению с их аналогами из НАТО.

Однако существуют смягчающие факторы, которые не учитываются при прямых сравнениях, а именно диаметр колеса и сама поверхность гусеницы. Последний фактор, пожалуй, наиболее очевиден, поскольку на асфальте или бетоне поверхность металлической гусеницы, на которую нанесен грунтозацеп, распределяет нагрузку не на поверхность, непосредственно равную площади поверхности одного звена гусеницы, а на концы выступов грунтозацепов, что, естественно, приводит к очень высокому среднему максимальному давлению. По этой причине металлические гусеницы проникают в асфальт и бетон и наносят серьезные повреждения. Использование резиновых накладок на гусеницы для движения по дорогам с твердым покрытием также дает аналогичный эффект, поскольку пятно контакта резиновых накладок на звене гусеницы также неизменно меньше площади поверхности самого звена гусеницы. Действительно, для гусениц, которые были разработаны с учетом использования резиновых накладок как для движения по дороге, так и по бездорожью, зависимость от использования выступающей накладки гусеницы в качестве грунтозацепа может означать, что пятно контакта накладки лишь вдвое меньше самого звена гусеницы, примером чего являются американские гусеницы T97E1 и T142 для M60A1.

Фактор диаметра колес в значительной степени не имеет значения при движении по дорогам с твердым покрытием, но на деформируемой местности диаметр опорных колес отвечает за более равномерное распределение нагрузки, когда гусеница изгибается, повторяя контуры местности. Степень прогиба гусеницы на чертеже преувеличена, чтобы проиллюстрировать эффект. По сравнению со случаем подвески на пересеченной местности, подвеска на твердом грунте оказывает высокое среднее максимальное давление, поскольку натяжение гусеницы оказывает незначительное влияние, когда гусеница лежит ровно на земле. На деформируемой местности гусеница перераспределяет значительную долю нагрузки между колесами, частично из-за того, что рельеф соответствует окружности опорных колес, а частично из-за натяжения гусеницы. Из-за этого, по сравнению с номинальным давлением на грунт (пунктирная линия), MMP лишь несколько больше.

При заданном расстоянии между опорными колесами, натяжении гусеницы и шаге гусеницы увеличение диаметра опорных колес может снизить MMP. Гусеницы с высоким натяжением меньше деформируются и могут чрезмерно сжимать колеса, что негативно сказывается на маневренности на бездорожье. Таким образом, предполагая, что натяжение гусеницы у танков с поддерживаемой гусеничной подвеской одинаковое (для неподдерживаемой гусеничной подвески обычно требуется немного меньшее натяжение гусеницы), другим важным фактором снижения MMP является диаметр опорного колеса. При нормировании на обобщенный параметр давления (обозначенный как давление «Q» в таблице 20 выше), который учитывает изгиб гусеницы таким образом, что площадь, через которую нагрузка передается на грунт, зависит от соотношения диаметра опорного колеса и шага гусеницы, давление намного ближе к зарубежным танкам, достигая 183 кПа по сравнению с давлением 170—171 кПа для всех четырех зарубежных танков. Недостаток номинального MPP, который составляет 25-38 %, приводит к реальной разнице всего в 7,6 % на местности, если учитывать этот параметр. Это лишь малая часть (20-30 %) разницы в номинальном MPP. Имея это в виду, наряду с номинальным давлением на грунт, можно видеть, что Т-72, возможно, не сильно уступает зарубежным танкам по наиболее актуальным параметрам для передвижения по пересеченной местности при использовании гусениц РМШ, в зависимости от рельефа местности. Т-72Б3 с номинальной боевой массой 45,6 тонны будет иметь MMP 391,7 кПа с двухконтурными гусеницами из-за большего шага гусениц — 164 мм.

Таким образом, можно видеть, что с предметом связана большая сложность, и что прямые сравнения номинальных показателей обычно не годятся для сравнения возможностей. Вторичные достоинства также заслуживают рассмотрения, поскольку, например, использование гусениц с меньшим шагом обеспечивает преимущества в шуме, вибрации и сроке службы гусеницы.

В общей сложности подвеска, трансмиссия и все связанные с ними системы имеют общий вес 8,57 тонны. Общий вес только подвески Т-72 с гусеницами РМШ составляет 5849 кг.

Наконец, стоит отметить, что если Т-72 оказался в ловушке в болотах, трясинах или в глубоком снегу, он может выбраться с помощью откручивающегося бревна.

Экипаж привязывает бревно к гусеницам, как показано ниже, гусеницы будут тянуть бревно вдоль и под собой, тем самым заставляя этот участок гусеницы подниматься над грязью, одновременно придавая гусенице более прочную форму для езды. Это позволяет танку выходить из самых сложных ситуаций.

Журнал демонтажа был продемонстрирован в Швеции бывшим ГДР Т-72М1 в 1991 году в рамках серии испытаний.